DB33 T 988-2015 柔性生态加筋挡土墙设计与施工技术规范.pdf

1、 ICS 93 080 P 66 DB33 浙江 省 地 方 标 准 DB33/T 988 2015 柔性生态加筋挡土墙设计与施工技术规范 Technical specifications for design and construction of flexible ecological reinforced earth retaining wall 2015 - 11 - 02 发布 2015 - 12 - 02 实施 浙江省质量技术监督局 发布 DB33/T 988 2015 I 目 次 前言 1 范围 . 1 2 规 范性引用文件 . 1 3 术语和定义 . 1 4 基本规定 . 2

2、5 勘察与勘测 . 3 5.1 一般规定 . 3 5.2 工程地质勘察 . 3 5.3 工程勘测 . 3 6 材料 . 4 6.1 一般规定 . 4 6.2 填料 . 4 6.3 筋材 . 5 6.4 辅助材料 . 6 7 设计 . 6 7.1 一般规定 . 6 7.2 荷载 . 7 7.3 构造设计 14 7.4 设计计算 16 7.5 防护、排水及附属设施 23 8 施工 24 8.1 一般规定 24 8.2 施工准备 25 8.3 施工要求 25 9 质量检验 29 9.1 一般规定 29 9.2 检验标准 29 附 录 A （规范性附录） 常用筋材主要技术指标 . 33 附 录 B （

3、规范性附录） 筋材与主要辅助材料检验项目 . 35 附 录 C （ 资料性 附录） 柔性生态加筋挡土墙算例 . 36 附 录 D （资料性 附录） 柔性生态加筋挡土墙施工要点 . 42 附 录 E （规范性附录） 单位、分部及分项工程的划分 . 46 参考文献 47 DB33/T 988 2015 II 前 言 本标准按照 GB/T 1.1-2009给出的规则起草。 本标准由浙江省交通运输厅提出并归口。 本标准起草单位：浙江省交通规划设计研究院、浙江省交通工程建设集团第三交通工程有限公司、浙江省科威工程咨询有限公司、浙江金筑交通建设有限公司。 本标准主要起草人：陈建荣、沈 坚、李卫炎、郑竞友、

4、刘 泽、翁 辉、楼华锋、王雅茹、 施 兹 国、水小清、程伟述、赵云强、林亚芳、 于晓岚、 孔庆林、陈 航、孙美华、董熙强、徐 健、方 勇 刚、朱益军、陈 刚、张伟民、余红宇、熊海军、张京京、徐音昂、 杨昌能、夏华盛、徐璐。 DB33/T 988 2015 1 柔性生态加筋挡土墙设计与施工技术规范 1 范围 本标准规定了柔性生态加筋挡土墙的勘察设计、材料、施工及质量检验等技术要求。 本标准适用于新建、改建或扩建道路和养护工程的柔性生态加筋 挡土墙设计、施工和质量检验。 2 规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文

5、件，其最新版本（包括所有修改单）适用于本文件。 GB 1499.1 钢筋混凝土用钢 第 1部分：热轧光圆钢筋 GB 1499.2 钢筋混凝土用钢 第 2部分：热轧带肋钢筋 GB 1499.3 钢筋混凝土用钢 第 3部分：钢筋焊接网 JTG B02 公路工程抗震规范 JTG C10 公路勘测规范 JTG C20 公路工程地质勘察规范 JTG D30 公路路基设计规范 JTG/T D31-02 公路软土地基路堤设计与施工技术细则 JTG/T D32 公路 土工合成材料应用技术规范 JTG D80 高速公路交通工程及沿线设施设计通用规范 JTG D81 公路交通安 全设施设计规范 JTG E40 公

6、路土工试验规程 JTG E50 公路工程土工合成材料试验规程 JTG F10 公路路基施工技术规范 JTG F80/1 公路 工程质量检验评定标准 DB33/T 916 公路边坡植被防护工程施工技术规范 3 术语和定义 下列术语和定义适用于本文件。 3.1 柔性生态加筋挡土墙 flexible ecological reinforced earth retaining wall 由填土、筋材和可绿化的柔性墙面组成的、坡 面 坡率陡于 1:0.5 的支挡结构。 3.2 加筋路堤 reinforced embankment 采用筋材加筋的、坡 面 坡率缓于 1:0.5的路堤。 3.3 DB33/T

7、 988 2015 2 筋材 reinforcement 发挥加筋补强作用的土工合成材料或金属材料。 3.4 土工合成材料 geosynthetics 工程建设中应用的以人工合成或天然聚合物为原料制成的工程材料。 注：改写JTG /T D32-2012，术语2.0.1 。 3.5 钢丝（筋）网 steel wire mesh 由经表面防腐处理的钢丝（筋）编织（或焊接）而成的平面网状材料。 3.6 连接件 connector 用于连接相邻筋材、提高加筋挡土墙 整体性的辅助材料。 3.7 生态袋 eco bag 采用聚合化纤织物或天然纤维制成的，可装入植生营养土的袋状结构。 3.8 刚性筋墙 ri

8、gid reinforced retaining wall 筋材采用抗拉模量高、延伸率低的加筋挡土墙。 3.9 柔性筋墙 flexible reinforced retaining wall 筋材采用抗拉模量低、延伸率较大的加筋挡土墙。 3.10 潜在破裂面 potential failure surface 加筋挡土墙各层筋材最大拉应力位置的连线所组成的面。 4 基本规定 4.1 柔性生态加筋挡土墙适用于有 景观要求或用地受限需设支挡的填方路段。 4.2 设计应 遵循 “ 因地制宜 、 安全耐久、资源节约、环境协调、科学合理、技术先进 ” 的原则。 4.3 柔性生态加筋挡土墙墙面坡率宜陡于

9、1:0.5，单级墙高不宜高于 12m；当采用多级墙时，每级墙高不宜大于 10m，上下级墙体之间宜设置宽度不小于 2m 的平台。单级 墙高大于 12m 或 设计基本 地震 动峰值加速度大于或等于 0.1g 地区时 应进行特殊设计。 4.4 应做好工点处的地质勘察、纵横断面勘测和调查工作，提供的基本资料应准确可靠，满足设计要求。 4.5 设计计算宜采用 以分项系数表示的极限状态设计法 ，特殊设计宜采用数值 分析进行校核。应综合考虑地质条件、勘察资料、填料特性、材料选择和环境影响等因素进行工点的动态设计，应保证结构具有足够的强度、耐久性和整体稳定性，其沉降变形应满足使用极限状态的要求。 4.6 应选

10、择符合国家相关标准的耐久性好、强度高、延伸率低的合格筋材。加强对原材料、成品材料在运输、储存、施工中的管理，严格控制填料的质量、压实度，并采用合理的施工方法，尽量减少对环境和相邻工程结构的不利影响。 4.7 设计与施工应积极稳妥地采用新材料、新技术和新工艺。 4.8 对特殊路段的挡土墙宜设置永久性的观测点进行沉降和稳定监测，必要时应根据监测 和养护需要设置检修台阶或检修梯。 DB33/T 988 2015 3 5 勘察与勘测 5.1 一般规定 5.1.1 柔性生态加筋挡土墙的工程地质勘察和勘测应按 JTG C20公路工程地质勘察规范、 JTG C10公路勘测规范、 JTG D30公路路基设计规

11、范和本规范等要求分阶段进行，各勘察和勘测阶段的工作内容和深度应满足各设计阶段的要求。 5.1.2 应认真做好工程地质、水文、气象和筑路材料等基础资料的收集、调查、分析和试验工作，为设计提供必要的参数。 5.1.3 应根据勘测成果确定挡土墙设置位置，合理确定勘察工作量，查明基底地质条件。 5.2 工程地质勘察 5.2.1 应在资料收集的基础上，根据柔性生 态加筋挡土墙的设置位置、工程规模（墙高、长度）、地形状况、地质条件和公路等级选用综合勘察方法，确定勘探测试点数量和位置，查明基础的不良土分布、地层岩性、地质构造、水文地质条件，纵横向地质条件差异等。 5.2.2 应提供单独的路基工点资料，主要包

12、括：工程地质平面图、纵面图、代表性地质横断面图、岩土物理力学指标汇总表、承载力参数推荐值表、挡土墙基础的（差异）沉降和稳定性对工程的影响分析等。 5.2.3 柔性生态加筋挡土墙基础勘探工作量要求： a) 挡土墙基础应采用挖探、钻探等方法进行勘探，勘探点的数量不应少于 1 个；当地质条件变化大时，宜结合 物探进行综合勘探，勘探深度应达挡土墙基础持力层以下稳定地层中不小于 3m； b) 地质条件复杂的路段，每条横向勘探断面上勘探点数量不应少于 2 个，勘探深度应穿过滑动面至其下的稳定地层中不小于 3m。 5.2.4 应加强勘察过程控制，重视勘察外业现场管理和资料验收等工作，确保勘察资料的真实性、完

13、整性和准确性。 5.3 工程勘测 5.3.1 应根据柔性生态加筋挡土墙的设置位置、规模和环境，确定调查、勘测的范围、要求和方法。 5.3.2 在对实地调查结果与搜集的资料进行分析，初步确定挡土墙的结构类型、形式和基本尺寸后，进行正式勘测。 5.3.3 应对墙址处的相关基 础资料进行搜集、 调查，并进行试验分析，为挡土墙设计提供设计依据 : a) 沿河挡土墙应按路基设计要求，调查搜集洪水流量、水位、水深、流速、流向和冲刷等水文分析计算所需资料； b) 挡土墙墙背填料的重度、密实度、黏聚力、内摩擦角以及基础与地基土间的摩擦系数等设计参数，宜通过试验确定； c) 在施工图设计阶段，应搜集挡土墙路段加

14、密桩号的路基横断面图、挡土墙起讫桩号路基横断面图、墙址纵断面图、地质纵、横剖面图及设计和施工所需的其他资料。 5.3.4 结合本规范第 5.3.3 条收集和调查相关资料，还应对挡墙的周边环境和施工条件进行调查，综合分析确定挡土墙的位置、起 讫桩号、长度、形式和地勘要求。 5.3.5 对地形和地质条件特别复杂、规模较大的工点，应实地放出挡土墙等构造物轴线，进行纵横断面控制测量，并测绘 1:500 1:1000 的地形图。 5.3.6 定测阶段应对初测成果进行全面检查和实地核查，并做好补充和完善工作，按相关规定对定测成果进行验收。 DB33/T 988 2015 4 6 材料 6.1 一般规定 6

15、.1.1 柔性 生态加筋挡 土 墙 的材料选择主要包括加筋体填料、筋材 和辅助材料 。 6.1.2 应根据工程设计与施工需要，按 JTG E40公路土工试验规程和 JTG E50公路工程土工合成材料试验规程等相关标准的规定对填料、筋材和辅助材料的物理性能、力学 性能等指标进行检验和测试。 6.2 填料 6.2.1 挡土墙加筋体 填料应因地制宜，合理选择 ，并符合以下 要求： a) 应选择易于填筑和压实、能与筋材产生良好摩擦与咬合作用、水稳定性良好的填料，并满足 JTG D30公路路基设计规范和设计的要求； b) 墙后填料应优先采用具有一定级配、渗水性强的 中粗砂、 砂砾 和 碎（砾）石等材料。

16、可采用中低液限的粘性土， 不应 采用淤泥、腐殖土等 ；墙高超过 12m 时，应对填料进行特殊设计； c) 与筋材直接接触部分的填料不应含有尖锐棱角的块体，填料的最大粒径不应超过 10cm； d) 当筋材为金属材质时，填料的 化学和电化学标准应满 足表 1 的规定。 表 1 填料的化学与电化学标准 项目 氯离子 （ 0.0355g/100g填料 ） 硫酸根离子 （ 0.048/100g填料 ） pH值 无水工程 5.6 21.0 5 10 淡水工程 2.8 10.5 5 10 6.2.2 填料的设计参数 应根据其来源，选择有代表性的料样按 JTG E40公路土工试验规程要求进行室内试验 ,并结合

17、现场情况 确定 : a) 初步设计缺乏可靠试验数据时 ， 填料的设计参数 可 参照 表 2 的数值采用 ； b) 填料重度 可根据实测资料作适当修正，计算水位以下的填料重度 采用浮重度； c) 墙高大于 12m 的柔性生态加筋挡土墙，表 2 中的 综合内摩擦角 或 内摩擦角 取低值。 表 2 填料 设计参数表 填料种类 综合内摩擦角 0（ ） 内摩擦角 （ ） 填料 重度 (kN/m3) 细粒土 黏 性土 墙高 H 6m 35 40 17 18 墙高 H 6 m 30 35 粗粒土（砂类土） 中砂、细砂 30 35 18 19 砂 砾、粗砂 、角砾、圆砾 35 40 19 21 巨粒土（碎石土

18、） 碎石、 卵石 45 50 19 21 6.2.3 压实度要求 如下： a) 填料 应分层铺筑，均匀压实， 压实度应 符合 表 3 的规定； DB33/T 988 2015 5 表 3 填料压实度 表 填土范围 路 槽 底面以下 深度 (m) 压实度 (%) 高速、一级公路 二级公路 三、四级公路 距面板内侧 1m 以 外 下路床 0.30 0.80 96 95 94 上路堤 0.80 1.50 94 94 93 下路堤 1.50以下 93 92 90 距面板内侧 1m以内 全部墙高 90 90 90 注：表列压实值系按公路土工试验规程（ JTG E40）中重型击实试验法的最大干密度的压实度

19、 。 b) 当三、四级公路采用沥青混凝土路面或水泥混凝土路面时，应采用二级公路的规定值； c) 路堤采用特殊填料时，压实度标准 应通过试验路 段试验确定， 在保证路基强度要求的前提下 可适当降低。 6.3 筋材 6.3.1 柔性生态加筋挡土墙 宜采用平面网状筋材， 不宜采用条带式筋材。常用筋材有 钢丝网、钢筋网等 金属材质类筋材和土工格栅、 土工格室等土工合成材料类筋材。 6.3.2 筋材应符合下列要求： a) 筋材应整体性好、强度高、变形小，不应产生脆性破坏，其 抗拉强度应能满足设 计要求； b) 具有良好的耐久性。 当采用金属材质类筋材时，筋材表面应进行有效的防腐 处理 ；当采用高分子聚合

20、物类筋材时，筋材应具有低蠕变性和良好 的 抗紫外线老化性能 ； c) 筋材表面粗糙，与填料间应 能形成良好的摩擦咬合作用，能产生足够的摩阻力； 筋土界面 阻力系数 应符合 设计要求 ； d) 与 (墙 )面（结构）的连接必须牢固可靠，施工方便； e) 常用筋材主要技术指标见附录 A，筋材检验项目见附录 B。 6.3.3 筋材设计抗拉强度 Ta 按式（ 1）确定。 ulta RTT f. (1) 式中： aT 筋材 设计抗拉强度（ kN/m）； ultT 筋材的极限抗拉强度，按 JTG E50公路工程土工合成材料试验规程试验确定 （ kN/m） ； Rf 考虑筋材蠕变、老化和施工条件等因素的 强

21、度折减系数，宜通过试验确定。当缺乏试验条件时，对于 土工合成材料类 筋材，可 取 1.8 2.5；对于钢丝（筋）网类筋材，可取 1.3 1.8； 当 筋材蠕变大、 施 工条件差时取大值，当 筋材蠕变小、 施工条件好时取小值。 6.3.4 筋材与土接触的界面阻力系数 fGS ，应符合以下规定： a) 对二级及以上高等级公路的施工图设计应采用 JTG E50公路工程土工合成材料试验规程规定的拉拔试验或直接摩擦试验方法，按筋土界面实际条件试验确定； b) 二级及以上高等级公路的初步设计或其他等级公路，可按式 (2)和式 (3)或表 4 确定；当墙高大于 12m 时，表 4 中的界面阻力系数宜取低值。

22、 DB33/T 988 2015 6 表 4 筋材与土接触的界面阻力系数 fGS 筋材种类 细粒土（黏性土） 粗粒土（砂类土 ） 巨粒土（碎石土） 土工格栅（织物）土 工合成材料 0.25 0.40 0.35 0.45 0.40 0.50 钢丝（筋）网金属材料 0.30 0.50 0.45 0.65 0.60 0.90 土工织物：f GS=0.667tans (2) 土工格栅：f GS=0.9tan s (3) 式中： fGS 筋材与土接触的界面阻力系数； s 与筋材接触的土内摩擦角 ()。 对无黏性土取土体直接快剪内摩擦角；对黏性土取考虑黏聚力影响的综合内摩擦角。 6.4 辅助材料 6.4.

23、1 辅助材料主要包括柔性生态加筋挡土墙中的焊接金属网面板、墙面绿化网带（包括土工网、 土工布、生态袋 和可降解生物垫等）、金属网面板支撑杆和 连接 件（包括连接棒、卡口和绞合钢丝 等 ）等。 6.4.2 柔性生态加筋挡土墙采用 钢丝网、钢筋网 等 金属材质类筋材 时，焊接金属网面板及其支撑杆的主要技术指标与筋材相同。焊接金属网面板和支撑杆均应进行防腐处理。 6.4.3 柔性 生态加筋挡土墙所用 连接件材质应和被 连接部分有相同的要求。 6.4.4 铺设筋材的临时固定件可采用铁质 U 型钉、竹钉或木桩。 6.4.5 生态袋应有良好的透气性、耐久性 ，宜 采用可自然降解环保型生态袋，不宜采用普通化

24、纤编织袋 。 7 设计 7.1 一般规定 7.1.1 应对结构构造、材料选择、基础和墙体、沉降及内外部稳定性计算、防护、排水和附属设施等设计。 7.1.2 柔性生态加筋挡土墙的结构形式选择、位置确定，应综合考虑地形地貌、工程地质、水文气候条件、荷载作用情况、施工条件、填料情况、工程造价等因素。 7.1.3 柔性生态加筋挡土墙设计的材料选择应符合本规范要求，并对填筑施工方法和质量控制等提出具体要求。 7.1.4 柔性生态加筋挡土墙的基础埋置深度以及斜坡地面基础埋置条件均应符合 JTG D30公路路基设计规范的要求。 7.1.5 柔性生态加筋挡土墙的抗震强度和稳定性验算范围和要求应符合 JTG B

25、02公路工程抗震规范的规定。 7.2 荷载 7.2.1 柔性生态加筋挡土墙结构设计的荷载类型按表 5 采用。 DB33/T 988 2015 7 表 5 荷载分类 荷载分类 荷载名称 永久荷载 挡土墙结构重力 填土（包括基础襟边以上土）重力 填土侧压力 墙顶上的有效永久荷载 可变荷载 基本可变荷载 车辆荷载引起的土侧压力 人群荷载、人群荷载引起的土侧压力 其他可变荷载 水位退落时的 动水压力 流水压力 波浪压力 冻胀压力和冰压力 温度影响力 施工荷载 与挡土墙施工有关的临时荷载 偶然荷载 地震 作用 力 滑坡、泥石流作用力 作用于墙顶护栏上的车辆碰撞力 7.2.2 荷载效应组合 如下： a)

26、柔性生态加筋挡土墙 设计时，应相应于各种荷载状态，对可能同时出现的荷载，取其最不利情况，选择 表 6 所列的组合； 表 6 常用荷载组合 组合 荷载名称 I 挡土墙结构重力、墙顶上的有效永久荷载、填土重力、填土侧压力及其他永久荷载组合 II 组合 I与基本可变荷载相组合 III 组合 II与其 他可变荷载、偶然荷载相组合 b) 一般 情况下作用在 柔性生态加筋挡土墙上的力，可只计算永久荷载和基本可变荷载。 7.2.3 柔性生态加筋挡土墙按承载能力极限状态设计时，除另有规定外，荷载分项系数可按表 7 的规定采用。 7.2.4 柔性生态加筋挡 土 墙上受地震力作用时 的设计 ，应符合 JTG B0

27、2公路工程抗震规范的规定。 7.2.5 浸水地区不宜采用浸水柔性生态加筋挡土墙。确需在浸水地区使用时，应满足下列要求： a) 材料与结构要求 ： 1) 浸水部分填料必须采用透水性强的粒状填料； 2) 浸水部分墙面应具有抗冲刷能力，宜采用石笼结构或混凝土面板； 3) 面墙后宜铺设反滤土工 布。 b) 计算荷载规定 ： 1) 筋 材 强度设计采用低水位浮力； DB33/T 988 2015 8 表 7 承载能力极限状态荷载分项系数 情况 荷载增大对挡土墙结构 起有利作用时 荷载增大对挡土墙结构 起不利作用时 组合 ， ， G （竖向 恒载 分项系数） 0.90 1.20 1Q （ 恒载或车辆荷载、

28、人群荷载的主动土压力 分项系数） 1.00 0.95 1.40 1.30 2Q （ 被动土压力 分项系 数） 0.30 0.50 3Q （ 水浮力 分项系数） 0.95 1.10 4Q （ 静水压力 分项系数） 0.95 1.05 5Q （ 动水压力 分项系数） 0.95 1.20 2) 地基应力验算采用低水位浮力或不考虑浮力；加筋体的滑动稳定验算、倾覆稳定验算采用设计水位浮力；其他情况采用最不利水位浮力 ； 3) 柔性生态加筋挡土墙墙身所受浮力应根据地基地层浸水 岩土 情况确定： 对于 砂 类土、碎石类土和节理很发育的岩石地基，按计算水位的浮力 100%计算 ；对于 岩石地基按计算水位的浮力

29、 50%计算 ； 4) 浸水柔性生态加筋挡土墙墙背为岩块和粗粒土（粉砂除外）时，可不计墙身两侧静水压力和墙背动水压力。 7.2.6 当基础埋置较深且地层稳定、不受水流冲刷和扰动破坏时，可计入 墙前 被动土压力， 并 应按表7 的规定计入 被动土压力 分项系数 ；其它情况的墙前被动土压力可不计。 7.2.7 加筋体与加筋体上填土的计算分界面应为通过加筋体墙面顶部的水平面，该面以上的填土自重作为加筋体上的填土重力。 在内部稳定性计算时，加筋体顶部填土重力按式（ 4）换 算为等代均布土层厚度计算（图 1）： 1: mHb bh 1加筋体H说明： 图中符号意义与式（4 ）相同。 图 1 加筋体顶部填土

30、的等代均布土层厚度计算图 111 ( / 2 )bh H b h Hmh H h H . (4) 式中： DB33/T 988 2015 9 1h 加筋体上坡面填土换算等代均布土层 厚度（ m） ； H 加筋体高度（ m）； b 墙顶填土坡脚至墙面的水平距离（m ）； m 加筋体顶面填土的路堤边坡坡率； H 加筋体以上路堤的高度 （ m）。 7.2.8 永久荷载重力作用下，筋 材 所在位置的竖向压 应 力按式（ 5）计算 ： 1()iizh . (5) 式中： i 永久荷载作用下 ，加筋体内深度 iz 处的竖向压 应力 （ kPa） ； 加筋体 填料 的重度 （ kN/m3） ，当为浸水挡土墙

31、时，应按最不利水位上下的不同分别计入 ； iz 第 i层筋材 至加筋体顶面的垂直距离（ m） ； 1h 加筋体上坡面填土换算等代均布土层 厚度（ m） 。 7.2.9 车辆 荷载 、 人群 荷载引起 的附加土体侧压力和 竖向土压力 按下列规定计算： a) 作用在挡土墙墙顶或墙后填土的车辆荷载取值：当墙高 H 2m 时，取 20kN/m2，当墙高 10m 时，取 10 kN/m2；墙高在 2m 10m 之间时，按直线内插法取值； b) 作用于墙顶或墙后填土上的人群荷载标准值规定为 3kN/m2，行人密集区取 3.45kN/m2； c) 车辆荷载和人群荷载作用在挡土墙墙后填土上引起的附加土体侧压力

32、，可按式（ 6）换算成等代均布土层厚度计算： 0 rqqh (6) 式中： 0h 车辆荷载和人群荷载的等代均布土层厚度（ m）； q 作用于墙后填土上的车辆荷载 （ kN/m2），按 a）取值 ； rq 作用于墙后填土上的人群荷载 （ kN/m2），按 b）取值； 加筋体 填料 的重度 （ kN/m3）。 d) 车辆 荷载、人群 荷载可沿深度按 1:0.5 的扩散率计算扩散宽度 。 车辆 荷载 、 人群荷载在深度 iz 处的 扩散宽度 ciL 按式（ 7）和式（ 8）计算，竖向压 应力按式 （ 9） 计算 ，见 图 2： DB33/T 988 2015 10 HHziL cb ch 0L ci

33、 fi21DE说明： 图中符号意义与式（7 ）、（ 8）、（ 9）相同。 图 2 车辆荷载、人群荷载作用下竖向压应力计算图 当 21 2tanci bHz 时， ci c iL L H z (7) 当 21 2tanci bHz 时， tan2 ici c c iHzL L b z . (8) 0 cfi ciLh L. (9) 式中： ciL 深度 iz 处应力扩散宽度（ m），按式 （ 8）和（ 9） 计算； cL 结构计算时采用的荷载布置宽度， 取路基全宽 （ m） ； iz 第 i层筋材 至加筋体顶面的垂直距离 （ m）； cb 墙 面至路基边缘距离（ m） ； H 加筋体以上路堤的高

34、度（ m）； 墙面与竖直线夹角， 26.5 ； fi 车辆 荷载和人群 荷载作用下，加筋体内深度 iz 处的 竖向压应力（ kPa） ； 当图 2中扩散线上的 D点未进入活动区时，取 0fi ； 加筋体 填料 的重度 （ kN/m3）； 0h 车辆荷载和人群荷载的等代均布土层厚度（ m）。 7.2.10 外部稳定验算时 土压力计算 如下： DB33/T 988 2015 11 a) 作用在柔性生态加筋挡土墙 加筋体墙背的主动土压力依据 库仑土压力理论 按式（10 ）和式（11）计算 ，见图 3： Hh 0H E aE yE xH+H+ h 03说明： xE 墙后主动土压力的水平分量 （ kN/

35、m） ； yE 墙后主动土压力的竖向分量 （ kN/m）； 图中其它符号意义同式（ 11）相同。 图 3 外部稳定性验算时的土压力计算图 200.5 ( )a aoE K H H h (10) 222c o s ( )c o s c o s ( ) 1 s in ( ) s in / c o s ( ) c o s aoK (11) 式中： aE 主动土 压力（ kN/m）； aoK 外部稳定性计算时的 主动土压力系数 ； 加筋体 填 料的 重度（ kN/m3）； H 加筋体高度（ m）； H 加筋体以上路堤的高度（ m）； 0h 车辆荷载和 人群荷载的等代均布土层厚度（ m）； 加筋体 填

36、料 的内摩擦角（ ）。当填料为砂性土时，取填料的内摩擦角；当填料为黏性土时，取黏性土填料的综合内摩擦角 0 ； DB33/T 988 2015 12 墙 面 与竖直线的夹角（ ）； 加筋 体 墙背与 假想 墙后土体之间的摩擦角（ ），取加筋体填料内摩擦角与加筋体后填料内摩擦角中的小值。 b) 设计前应对用于加筋体填料和假想 墙后填料 的土质 进行 试验，确定填料的物理力学指标 。 当缺乏可靠试验数据时，填 料重度 、内摩擦角 （综合内摩擦角 0 ）可参照表 2 选用。计算水位以下的填料重度采用浮 容重 。 7.2.11 加筋体内部稳定验算时 面墙后的土压 力系数计算 如下： a) 柔性生态加筋

37、挡土墙墙背土压力系数根据筋材的抗拉模量和延伸率可分为刚性筋墙和柔性筋墙两种计算模式； b) 刚性筋墙面墙后的土压力系数计算： HH1H2b H = 0.3 H假想墙面活动区潜在破裂面稳定区45+ /2-2 /36mZi0z iHK jK iK aa）刚性筋墙的破裂面图 b）刚性筋墙的土压力系数分布规律图 说明： 图中符号意义与式（ 12）、（13 ）相同。 图 4 刚性筋墙土压力计算图 1) 采用抗拉模量高、延伸率低的筋材，其潜在破裂面简化为图 4 中 a）所示 bH=0.3H 型。将面墙侧生态袋或三角支撑区看作挡土墙的假想面板， 破裂面的上部与墙面平行，顶部与 假想 面板背面的距离 Hb 为

38、 0.3H，倾斜部分与水平面的夹角为 45 /2 2 /3 ；简化破裂面上下两部分的高度 1H 、 2H 可按式（ 12）计算： 122 ta n(45 / 2 2 / 3)HH H HHb o. (12) 式中： 1H 加筋体简化破裂面上部高度 （ m） ； H 加筋体高度（ m）； DB33/T 988 2015 13 2H 加筋体简化破裂面下部高度 （ m） ； Hb 加筋体简化破裂面前的破棱体顶面宽度 （ m） ； 加筋体 填 料 的内摩擦角（ ）；当填料为砂性土时，取填料的内摩擦角；当填料为黏性土时，取黏性土填料的综合内摩擦角； 墙 面 与竖直线的夹角（ ） 。 2) 假想 面墙后的

39、土压力系数 分布规律见图 4 中 b）， 土压力系数按式 （ 13） 计算： j 1 / 6 / 6 66i i a i ii a iK K z K z z mK K z m (13) 式中： iK 加筋体内深度 iz 处土压力系数； jK 静止土压力系数， j 1 sinK ； iz 第 i层筋材 至加筋体顶面的垂直距离（ m） ； aK 主动土压力系数， 2tan 45 /2aK 。 c) 柔性筋墙面墙后土压力系数计算： 1) 采用抗拉模量低、延伸率高的筋材，其潜在破裂面简化为图 5 中 a）所示破裂面，在破裂面与水平面夹角为 45 /2 ； H10z iHK a45+ /2假想墙面活动区

40、潜在破裂面稳定区实测破裂面a）柔性筋墙的破裂面图 b）柔性筋墙的土压力系数分布规律图 说明： 图中符号意义与式（ 12）、（13 ）、（14 ）相同。 图 5 柔性筋墙土压力计算图 2) 假想 面 板 后的土压力系数 分布规律见图 5 中 b）， 土压力系数按式 （ 14） 计算： iaKK (14) 式中： DB33/T 988 2015 14 iK 加筋体内深度 iz 处土压力系数； aK 主动土压力系数， 2tan 45 /2aK 。 7.2.12 作用于第 i 层 假想 面 板 上的水平土压应力 Ei 按式（15 ） 计算： ()Ei i i fiK (15) 式中： Ei 加筋体内深

41、度 iz 处作用于假想面板上的水平土压应力（ kPa）； iK 加筋体内深度 iz 处土压力系数； i 永久荷载作用下 ，加筋体内深度 iz 处的竖向压应力（kPa） ； fi 车辆 荷载、人群 荷载作用下，加筋体内深度 iz 处的 竖向压应力（ kPa） 。 7.3 构造设计 7.3.1 柔性生态加筋挡土墙墙面的平面线形可采用直线形、折线形和台阶形。相邻墙面间的内夹角不宜小于 70。当相邻墙面的内夹角小于 90时， 应 加设 补强 筋材 ，不应留有无筋区 。 7.3.2 应根据工程具体情况，按本规范 4.2 条要求，经综合比较，合理确定挡墙结构形式。 a) 挡土 墙加筋体横断面型式 宜 采用

42、 图 6 中 a）的 平形四边形 ， 当受地形、地质条件限制时，也可采用 图 6 中 b） 的型式 ， 断面尺寸由计算确定 ； a） b） 说明： H 墙高。 图 6 加筋体横断面型式 b) 按筋材不同可分为土工合成材料（土工格栅、土工格室）柔性生态加筋挡土墙、钢丝（筋）网片柔性生态加筋挡土墙，常见结构型式简图见图 7； c) 面墙筋材网孔尺寸较大且未采用生态袋构筑面墙时，应在面墙内侧加铺小网孔的土工网、土工织物或其它生态植生垫。 DB33/T 988 2015 15 土工格栅连接棒生态袋结构填土土工格室结构填土土工格室充填土a）土工格栅柔性生态加筋挡土墙 b）土工格室柔性生态加筋挡土墙 土工

43、格栅或钢丝网焊接钢筋网结构填土钢筋拉杆钢筋网焊接钢筋网结构填土钢筋拉杆c）钢丝（筋）网片柔性生态加筋挡土墙 d）阶梯式钢筋网柔性生态加筋挡土墙 图 7 常见的柔性生态加筋挡土墙结构形式 7.3.3 柔性生态加筋挡土墙 墙面坡率宜陡于 1:0.5，常用坡率为 1:0.5、 1:0.466 和 1:0.3，不宜 为直立式。 7.3.4 柔性生态加筋挡土墙 宜采用路堤式，墙顶部宜按路线要求设置纵坡，采用钢丝网片加筋挡土墙时可调整墙高，将墙顶设计成平坡或阶梯状。 7.3.5 柔性生态加筋挡土墙在沿墙长方向的纵向 基底不宜设置纵坡 ，可做成水平或结合地形做成台阶形，每个台阶长度不应小于 2.0m，相邻台

44、阶高差不宜大于 2.0m。 7.3.6 柔性生态加筋 挡土墙墙趾的埋置深度应根据地形、地质、水流冲刷条件，以及结构稳定和地基整体稳定等要求确定。土质地基墙趾埋深宜为地面以下 0.6m 1.0m，墙前有可能被水流冲刷的土质地基，墙趾埋深宜为计算冲刷深度以下 0.5m 1.0m，否则应采取可靠的防冲刷措施。 7.3.7 斜坡上的柔性生态加筋挡土墙加筋体应设宽度不小于 1.0m 的护脚，加筋体基础埋置深度从护脚顶面算起。 7.3.8 采用的筋材应符合 6.3.2 条要求，筋材 长度除应满足结构稳定性要求外，还 应符合下列规定： a) 筋 材 最小长度宜大于 0.8 倍墙高 ；且不小于 5m； 当 墙

45、高小于 3.0m 时，筋材长度不应小于 3.0m,且应采用等长筋 材； b) 采用不等长的筋 材 时，同等长度筋 材 的墙段高度，应大于 3.0m； 相邻不等长筋 材 的长度差不宜小于 1.0m； c) 当墙高大于 6.0m 时，为控制挡土墙变形，宜在挡土墙中下部加设长度不小于 2.0m 的辅筋，辅筋间距不宜大于 0.3m。 7.3.9 采用土工格栅反包结构时，回折反包部分筋材长度不宜小 2.0m，且应与相邻筋材进行可靠连接。 7.3.10 路堤两侧均采用 柔性生态加筋挡土墙时，筋材应错开铺设，避免重叠。 DB33/T 988 2015 16 7.3.11 柔性生态加筋挡土墙墙面端部，可采用护

46、坡、锥坡、护墙等构造措施或直接与相邻的构筑物衔接。 7.3.12 柔性生态加筋挡土墙可不设伸缩缝、沉降缝。当墙高突变过大或地基地质、水文情况突变时，宜在突变界限处，设置泡沫板伸缩缝、沉降缝，缝宽 2cm 3cm。 7.4 设计计算 7.4.1 柔性生态加筋挡土墙宜采用以分项系数表示的极限状态设计法。 挡土墙结构抗力函数按 式（ 16）、（ 17）计算。 RS 0 (16) ),(dfkRRR (17) 式中： 0 结构重要性系数，按表 8的规定采用； S 荷载效应的组合设计值； R 挡土墙结构抗力函数； KR 抗力材料的强度标准值； f 筋材抗拉性能分项系数， 各类 筋材 均 取 1.25；

47、d 结构或结构构件几何参数的设计值， 当无可靠数据时可采用几何参数标准值。 表 8 结构重要性系数 0 墙高 （ ） 结构重要性系数 0 高速公路、一级公路 二级及以下公路 5.0 1.0 0.95 5.0 1.05 1.0 7.4.2 柔性生态加筋挡 土墙所需筋材 的种类和型式应根据工程要求进行选择，其抗拉强度、变形模量、几何长度等指标应根据通过挡土墙稳定性校核确定 ： a) 内部稳定性可按局部平衡法计算，应包括 筋材抗拉强度验算和筋材抗拔稳定性计算； b) 外部稳定性分析应包括抗滑稳定 性、抗倾覆稳定性 验算 、地基承载力校核、地基沉降计算和 整体稳定 性 验算 ； c) 特殊设计时宜通过数值分析进行稳定性校核、沉降和变形计算。 7.4.3 筋材抗拉强度验算 如下： a) 第 i 层筋材 受到的水平拉力按式（ 18）式计算： DB33/T 988 2015 17 1i Q Ei iTh (18) 式中： iT iz 层深度处的筋材所承受的水平拉力设计值（ kN/m）； 1Q 墙后 土主动土压力 荷载 分项系数，按表 7采用； Ei 加筋体内深度 iz 处作用于面墙上的水平土压应力（k