1、 庐江县庐江中心城 46#楼 项目 工程 塔 吊 卸 料 平 台 施工专项方案 江苏大汉建设实业集团有限责任 公司 2017 年 11 月 12 日 施工组织设计 /（专项）施工方案报审表 工程名称： 庐江 中心城 46#楼 编号： 致： 安徽祥如建设工程咨询有限公司（ 项目监理机构） 我方已完成 庐江中心城 46#楼（塔吊卸料平台施工专项方案） 工程施工组织设计或 （ 专项）施工方案的编制，并按规定已完成相关审批手续，请予以审查。 附 ： 施工组织设 计 专项施工方案 施工方案 施工项目经理部（盖章） 项目经理（签字） 年 月 日 审查意见： 专业监理工程 师（签字） 年 月 日 审核意见：
2、 项目监理机构（盖章） 总监理工程师（签字、加盖执业印章） 年 月 日 审批意见： 建设单位（盖章） 建设单位代表（签字） 年 月 日 塔吊卸料平台设计搭设施工方案 一、编制依据： 1、庐江中心城 46#楼工程施工合同 2、施工图纸及设计说明 3、主要规范、 规程 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011、 建筑结构荷载规范 GB50009-2012、 钢结构设计规范 GB50017-2003、 混凝土结构设计规范 GB50010-2010 建筑施工脚手架安全技术规范 JGJ164-2008 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011。 二、工程概况： 1、地理位置：位于安
3、徽省庐江县 文明中路西侧，县医院北侧 。 2、参建单位： 建设单位：安徽省庐江县云升房地产开发有限公司； 设计单位：合肥工业大学建筑设计研究 院 ; 施工单位： 江苏大汉建设实业集团有限责任公司 ; 监理单位： 安徽祥如建设工程咨询有限公司 ； 3、工程特点： 1）、结构：钢筋混凝土框架结构，平屋面； 2）、层数，层高，建筑面积： 地下 2层，地上 28 层为高层商业综合体，其中 6层及以下为商业裙房，标准层层高为 4.3m， 6层以上为高层公寓 ,标准层层高为 3.000m，建筑高度为 99.90m，总建筑面积为 77263.34m2； 3）、裙房檐口 27.2m，室内外高差最大处 -0.8
4、m；主楼构架顶标高 99.6m，主楼构架顶高为 6m； 4）、结构特点 : 该工程高度 100m左右，属一类高层建筑。 三、塔吊卸料平台制作方案： A、 料台规格： 3.5 2.0 m 设料台承装物料部位 : 长宽为 3.5 2.0 m， 整个料台纵梁长 6m，伸入脚手架和建筑物内固定长度和为 2.5m；其中脚手架位置占有尺寸 1.2m外，伸入建筑物内锚固长度 1.3m;如脚手架已拆除，则锚固部分可向内续伸，其锚固长度可增至 2.5m。 次梁在主梁框内与主梁焊接为一体，次梁间距 0.70m。 B、材料选用 : 料台四框主梁为 16#型钢，次梁选用 :16#型钢； 脚手板用的厚 50mm，宽大于
5、 250mm，长等于料 台宽的优质木板，镶嵌到型钢内槽固定； 平台三面设栏杆，栏杆用 48 3.0mm管在主梁上焊接而成，高 1.5m 立面用多层板封闭； 料台设两道斜拉吊绳 ; 外绳作主吊绳； 内绳作保险绳， 两绳相距 500mm，保险绳不作受力计算 。 四、塔吊卸料平台的安装方案： 1、塔吊卸料平台制作必须按方案设计中提供的有关材料制作，并保证所用的钢材材质和焊缝质量满足要求；同时安装好三围栏杆。 2、安装斜拉钢丝绳，钢丝绳子的规格和质量必须符合设计计算要求，如需代用也只能用较大规格； 1）、其外拉钢丝绳计算长度 = 8.0m + 两端绳头 1.00m 2 。 2）、其内拉保险钢丝绳计算长
6、度 = 6.0m +两端绳头 1.00m 2。 3）、为保证钢丝绳子的夹角在 45 60之间，内、外挂绳的吊环都必须预埋在上一层顶 6.0m高差的结构梁内，吊环必须与梁内主筋固牢，相互垂直间距不小于 300mm为宜。 4）、钢丝绳轧头固定方法：钢丝绳通过卸扣和吊环连接 ;钢丝绳头通过套环用一轧头卡紧，再装到卸扣内 ;本料台钢丝为 20.0mm，按规定绳头固定应不少于 4个轧头，轧头压板应统一位于长绳受力侧，间距 绳径 6 =120mm为宜；另加一安全绳卡， 间距 500mm且绳留有一点弯度，便于检查。 3、料台制作完毕后，要检查焊缝质量，在塔吊起吊料台整个过程中要做到 : 1）、其起吊千斤绳长
7、度要保证起吊时料台始终处于平衡状态 ; 2）、当料台的尾部插入脚手架前，要除去脚手架上的密目网和阻碍安装的大、小横杆； 3）、料台的尾部型钢应插入预埋好的锚固环内，下部的阻挡铁应紧贴建筑物，并固牢，要有防料台主梁型钢从锚固环中松脱的措施，在锚固环后的型钢限位孔内插入限位钢管，以严防卸料偏重造成料台外翻倾覆。 4、分别将内、外斜拉钢丝绳挂预埋吊环中，使料台平衡，两侧钢丝绳受力均匀一致； 5、铺接好料台和建筑物间的脚手板，脚手板质量要坚实、安装要稳固、安全、可靠。 6、选用索具配件 : 适用 20.0 钢丝绳 卸扣 : 3.3号 索具螺旋扣 : 1.3号 ( M20 ) 轧头 : Y-20（ M
8、16 ） 套环 : 1.3号 五、塔吊卸料平台计算： 依据规范 : 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 钢结构设计规范 GB50017-2003 混凝土结构设计规范 GB50010-2010 建筑地基基础设计规范 GB50007-2011 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范 JGJ 164-2008 计算参数 : 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁
9、的悬挑长度4.70m，插入结构锚固长度 1.30m，悬挑水平钢 梁间距 (平台宽度 )2.00m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用 16a号槽钢 U口水平，主梁采用16a号槽钢 U口水平。次梁间距 0.70m，外伸悬臂长度 0.00m。容许承载力均布荷载 2.00kN/m2，最大堆放材料荷载 15.00kN。脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取 0.30kN/m2。栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取 0.30kN/m。选择 6 37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度 1700MPa， 外侧钢丝绳距离主体结构 4.10m，两道钢丝绳距离 0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台 5.80m
10、。 一、次梁的计算 次梁选择 16a号槽钢 U口水平，间距 0.70m，其截面特性为 面积 A=21.95cm2,惯性距 Ix=866.20cm4,转动惯量 Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为 0.30kN/m2； Q1 = 0.30 0.70=0.21kN/m (2)最大容许均布荷载为 2.00kN/m2； Q2 = 2.00 0.70=1.40kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.17kN/m 经计算得到 : q = 1.2 (Q1+Q3)+1.4 Q2 =
11、1.2 (0.21+0.17)+1.4 1.40 = 2.42kN/m 经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4 15.00=21.00kN 2.内力计算 内力按照集中荷载 P与均布荷载 q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩 M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.42 2.002/8+21.00 2.00/4=11.71kN.m 3.抗 弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取 1.05； f 钢材抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =11.71 106/(1.05 108300.00)=102.95N/mm2；
12、 次梁的抗弯强度计算 f,满足要求 ! 4.整体稳定性计算 主次梁焊接成整体时此部分不计算 二、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择 16a号槽钢 U口水平，其截面特性为 面积 A=21.95cm2,惯性距 Ix=866.20cm4,转动惯量 Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为 0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 : q = 1.2
13、 (Q1+Q2) = 1.2 (0.30+0.17) = 0.56kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.2 0.30+1.4 2.00) 0.35 2.00/2+1.2 0.17 2.00/2)=1.31kN P2=(1.2 0.30+1.4 2.00) 0.70 2.00/2+1.2 0.17 2.00/2)=2.42kN P3=(1.2 0.30+1.4 2.00) 0.70 2.00/2+1.2 0.17 2.00/2)=2.42kN P4=(1.2 0.30+1.4 2.00) 0.70 2.00/2+1.2 0.17 2.00/2)=2.42kN P5
14、=(1.2 0.30+1.4 2.00) 0.70 2.00/2+1.2 0.17 2.00/2)+21.00/2=12.92kN P6=(1.2 0.30+1.4 2.00) 0.70 2.00/2+1.2 0.17 2.00/2)=2.42kN P7=(1.2 0.30+1.4 2.00) 0.70 2.00/2+1.2 0.17 2.00/2)=2.42kN P8=(1.2 0.30+1.4 2.00) 0.25 2.00/2+1.2 0.17 2.00/2)=0.99kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载 P和均布荷载 q作 用下的连续梁计算。 1 2悬挑卸料平台示意图 6 0
15、 0 4 1 0 0 1 3 0 01 . 3 1 k N2 . 4 1 k N2 . 4 1 k N2 . 4 1 k N1 2 . 9 1 k N2 . 4 1 k N2 . 4 1 k N0 . 9 9 k N 0 . 5 6 k N / mA B悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 1 . 3 1 1 . 6 51 1 . 1 81 1 . 1 28 . 7 08 . 3 15 . 9 05 . 5 03 . 0 92 . 6 91 0 . 2 2 1 0 . 6 11 3 . 0 3 1 3 . 4 21 5 . 8 4 1 6 . 1 29 . 8 6 9 . 1 3主梁
16、支撑梁剪力图 (kN) 1 2 . 1 9 71 2 . 3 4 2主梁支撑梁弯矩图 (kN.m) 8 . 9 1 90 . 7 4 4主梁支撑梁变形图 (mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为 12.82kN 最大弯矩 Mmax=12.34kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取 1.05； f 钢材抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =12.34 106/1.05/108300.0+9.06 1000/2195.0=112.67N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于 f，满足要求 ! 4.整体稳定性计算 主次梁焊接成整体时此部分不计算 三、钢
17、丝拉绳的内力计算 : 水平钢梁的轴力 RAH和拉钢绳的轴力 RUi按 照下面计算 其中 RUicos i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisin i 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=15.70kN 四、钢丝拉绳的强度计算 : 钢丝拉绳 (斜拉杆 )的轴力 RU我们均取最大值进行计算，为 RU=15.702kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中 Fg 钢丝绳的容许拉力 (kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和 (kN)； 计算中可以近似计算 Fg=0.5d2， d为钢丝绳直径 (mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，
18、对 6 19、 6 37、 6 61钢丝绳分别取 0.85、 0.82和 0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于 10.000 15.702/0.820=191.488kN。 选择 6 37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度 1700MPa，直径 19.5mm 实际操作中使用直径 20.0mm钢丝绳 强度满足要求！ 五、钢丝拉绳吊环的强度计算 : 钢丝拉绳 (斜拉杆 )的轴 力 RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力 N，为 N=RU=15.702kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范 2010中 9.7.6规定f = 65
19、N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=15702 4/(3.1416 65 2)1/2=15mm 实际操作中使用直径 20.0mmA3元钢 强度满足要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=9.128kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中 f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 9.7.6规定 f = 65N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=9128 4/(3.1416 652)1/2=11mm 实际操作中使用直径 16.0mmA3元钢 强度满足要求！ 悬挑卸料平台计算满足要求！ ,悬挑 卸料平台 侧立面图 悬挑 卸料平台平面图 钢丝绳 上端锚固大样 马凳式槽钢 锚固大样 卸料 平台斜拉钢丝绳 索具 不少于三个，见图 3.2-5。 钢丝绳 端头 索具 大样 悬挑卸料平台口大样图
