1、中华人民共和国行业标准冷拔钢丝预应力混凝土构件设计与施工规程I GJ 19-92卞编单位:中国建筑科学研究院浙门省建筑科学研究所批准部门:中华人民共和国建设部施行k1期:1992年to月1口2-5-1关于发布行业标准冷拔钢丝预应力混凝上构件设计与施工规程的通知建标1992)120号根据原城乡建设环境保护部(88)城综字第141号文的要求，由”国建筑科学研究院会同浙i 1.省建筑科学研究听共同主编的fn.成1.vT组，组甲级56506004200650Y顶1峨城用丝乙级35550冷拔低合金俐丝5800筑2.2.4条混凝土受压或受拉时的弹性模蚤忍。应按表2. 2. 4采用。混扭土弹性.t E(N/
2、mm)衰22注预应力冷拔钥丝睦饥城调直后.叨度标准位应降低5侧/mm气第2.1.3条冷拔钢丝强度设计值应按表2.1.3采用。冷极栩越臼度设计值(N/mm)密2.1.2混扭土强度等级弹性棋且C20一2.55x10C25IC303.00X10C35一3.15XIOCIO3.25X10C953.35x10C50一13.45X 10钢丝种类(mm)fn或f.fil成f:冷拔低破网丝甲级5了组I姐400430一;004460430乙级35用于娜接骨架和娜搜网时用于娜扎.架和绑扎网时260260冷拔低合金俐丝5530320第三童构件设计一般规定注、顶应力冷柑用丝经饥械润宜后，披位强度役计彼应降低30N/m
3、m,但杭压强度设们值应不大于相应的优拉理度设计谊。第3. 1. 1众冷拔钢丝先张法预应力构件应进行承载能力极限状态的计算及正常使用极限状态的验算，必要时应对制作、运输、吊装等施工阶段进行验算.第3. 1. 2条结构构件的承载力计算应采用荷载设计值变形及杭裂验算均应采用相应的荷载代表值荷载效应纸合应符合现行国家标准建筑结构荷载规范的规定。预制构件本身吊装验算时的动力系数，可取1. 5，但根据构件吊装时受力情况，也可适当增减。2-5-5第3. 1.3条预应力冷拔钢丝的张拉控制应力值、，不应超过u. 7f,且不宜低于o.灯。第3. 1. 4条放松预应力冷拔钢丝时混凝土的立方体抗压强度不宜低于设计的混
4、凝土强度等级的75%,第3. 1_5条当构件进行抗裂验算，计算山预加应力产生的混凝上法向应力寿时，可将预应力冷拔钢丝的合力视作外力按材料力学公式进行计算.棍凝土汰向应力及预应力冷拔钢丝的有效预应力，应分别按下列公式计算:由预加应力产生的混凝土法向应力第31.6条不对称于弯矩作用平面的任意截面(非对称截面或对称截面但弯矩作用平面与截面对称轴斜交)的冷拔钢丝预应力双向受弯构件，在验算构件抗裂时，预加应力产生的混凝土法向应力气可按下列公式计算(图3. 1.6)、一Ao士N,aeg7m yo*N.oemi7y o此时，预应力钢丝合力点至换算截面主轴xo、eoen按下式计算:(3.1.6-1)。的偏心距
5、尸m = e,cos声+ e,sin夕e = e,-刀sin岁(3.1.6-2)(3.1.6-3)怅片N,An士Neoeoy oto其中(3. 1. 5-ll(3.1.6-4)相应阶段预应力冷拔钢丝的有效预应力11=11.一仍一asof (3.1.5-2)预应力钢丝合力点处混凝土法向应力等干零时的顶应力冷拔钢丝应力o=记、一场(3.1.5-3)预应力冷拔钊I丝及非预应力钢丝的合力及合力点的偏心距(图3. 1,5)可按下列公式计算:N=r,oA, + nA.一n,sA，一osA. (3.1.5-4)、一Fn o势乌一L0OA,4,Nw(3.1.6-5)相应阶段万应力冷拔钢丝的有效预应力按公式(3
6、工5-2)计算此时，上述公式中引用的换算截面几何特征可按下列公式进行计算:主轴位置,oA,y，一0WApyp一nA.y, + dsA.y.ta2,6 =211,.1,(3. 1.6-6)心必=nA, + d,oA，一rsA. - dsA(3. 1. 5-5)式中Ao换算截面面积;lo-换算截面惯性矩;p-换算截面重心至顶应力冷拔钢丝及非预应力钢丝合力点的距离;Y.-换算截面重心至F爪i算纤维处的距离;。相应阶段的预应力损失值;侄钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值;月p，击受岁E受因赘预应力冷拔翻些储脑酒积;A.,A,受拉区、受压区的非预应力钢丝的截面面积YY.-受拉区、受压区的预应力合力点至换
7、算截面重心的距离;犷.小受拉区、受压区的非预应力钢丝重心至换算截面重心的距离;伪。，。受拉区、受压区的预应力冷拔钢丝在各自合力点处混凝土收缩和徐变引起的预应力报失值，按本规程第3.1.9条规定计算.注在公式(3.1.51)中右边第二顶与用一项的应力方向相同时取正号.相反时取负号，公式(3.1.5-2)通用于为压庄力的怕况.当、为拉应力时.应以负伯代人.为简化计旅.对.面几何特征俏Ae.lee.diliF坛ammfi!-A-筑二弃点N,.一.庄力合力点图3.1.6冷拔用丝顶应力双向受弯构件重心轴与主袖的关系主惯性矩，。一1,誓二+2 cost，一，sin2a(3. 1.6 7)I、一1,寺- -
8、oos2/1+1sin2fl(3.1.6-8)验算点至主轴x,和r.的距离二0=z cus刀+ Y Sin声Y. = Y-声一-in夕(3. 1.6-9)(3.1.6-10)图315预应力冷拔钢丝及非预应力钢丝合力位仪式中人单根顶应力冷拔钢丝的截面面积;-Y.单根预应力冷拔钢丝至换算截面重心轴F和x的距离;a-换算截面的主轴x。和Y。与重心轴X和Y间的夹角，逆时针方向旋转为正1击换算截面对重心轴X和Y的惯性矩;几换算截面对重心轴X和Y的惯性积;-5一6r-Ia-换算截面对主轴X,和r。的惯性矩;二、9-验算点至换算截面重心轴r和x的距离二。.go一验算点至换算截面主轴r。和X。的距离.第3.1
9、.7条预应力冷拔钢丝中的顶应力损失值可按表3. 1.7的规定if算.当计算求得的预应力总损失值小于I OON mm2时，应取I OON/mm2,预应力损失值(N-与裹，1.7引起坦失的CO家一符号顶应力损失彼张拉瑞夹16变形fcIRiW缩淮起上加热养护时，受张拉的81什与承受拟力的设备之间的0产按本IX程第3I8条规定计0冷拔用ff的应力松弛馄起卜的收鳍和徐变0. 0 t;uw. rlU“pIalmNE-( ( ).时，受张I1A1riC 5n“?1h的设备之第3.1.8条预应力直线冷拔钢丝由于夹具变形和钢丝内缩引起的预应力损失伪(N/mm)可按下列公式计算:一、截面应变保持平面;二、不考虑混
10、凝土的抗拉强度:三、混凝土轴心受压的应力与应变关系曲线为抛物线，其极限压应变取。.002.相应的最大压应力取f;对非均匀受压构件，当压应变，=n.-f讯式中第，排钢丝截而重心至混凝土受压区边缘的距离;x混凝土受压区高度;叭、第排非预应力钢丝、预应力钢丝的应力，正值代丧拉应力.负值代表压应力f7非预应力、预应力钢丝的受压强度设计值;沁第排预应力钢丝截面重心处混凝土法向应力2-5-7为零时.预应力钢丝的应力注为蔺化t1班对受嘴构件(一介J叮近似取尽(.)受弯构件第3.2.5条矩形截而或冀缘位于受拉边的T形截面冷拔钢丝顶应力受弯构件.其正截面受弯承载力应按下列公式汁算(图3.2.5)。fu (h。一
11、a ) + f,A.(ho一、，混凝土受压区高度按下列公式确定f, (b.+(b,一 b)h=f,A，一f,A. + fA,+(%。一f)A, (3.2.6-3)式中-T形截面受压区的冀缘计算宽度;h,-T形截面受压区的翼缘高度。按上述公式计算T形截面受弯构件时，混凝土受压区的高度仍应符合公式(3.2.5-3),(3.2. 5-4)的要求(叽。一f, )A,(h,二伟)(3.2. 5-1)混凝土受压区高度按下列公式确定fbn=f.A，一f,A. +fA,+(咋。一f)A,(3.2. 5-2)ILk凝士受压区的高度尚应符合下列要求落sho今2d(3.2. 5-3)(3. 2. 5-4)娜=r-t
12、当，A;第3.2.7条不对称于弯矩作用平面的任意截面(非对称截面或对称截面但弯矩作用平面与截面对称轴斜交)的冷拔钢丝预应力双向受弯构件，其受弯承载力应根据内、外弯矩作用平面相重合的条件，按下列公式计算(图3.27)侣M -4时为小偏心受压构件两及几分别按公式(3.2.4-1)及(3.2.4-2)进行计算.如计算中考虑非预应力受压钥筋时，则受压区高度应符合:320的条件.当不符合上述的条件时，其正盆面受压承截力可按本规程第3.2.5条的规定进行计算.此时，应将公式(3.2.5-5)中M以h代替。此处,e.为轴向力作用点至受压区非预应力铆筋合力点的距离，在计算中应考虑偏心距增大系数.初始偏心距按公
13、式(3.2. 10-4)确定。第3.2.11条T形截面冷拔钢丝预应力偏心受压构件，当翼缘位于截面的较大受压边缘时，其正截面受压承载力应按下列规定计算:一、当受压区高度二GA时，应按照宽度为h的矩形截面计算;二、当受压区高度.A时，则应考虑腹板的受压作用，按下列公式计算(图3.2.11);f:.) A:刘仁口.A.+扭十图3.2. 11 T形截面冷拔钢丝预应力偏心受压构件的正截面受压承级力计算+-，-+图3.2 . 10矩形截面冷拔钢丝预应力偏心受压构件的正俄面受压承暇力计算N h-h时，其正截面受压承载力计货应考虑舅缘受压部分的作用.第3 2. 12条计算冷拔钢丝预应力偏心受压构件时，应考虑构
14、件在弯矩作用平面内挠曲对轴向力偏心距的堵响，此时.应将轴向力对截面重心的初始偏心距。乘以偏心距增大系数叭2-.5-9对矩形,T形和1形截而144心受压构件，偏心距增大系数卜列公式计算即令1十-a00 ,/h/h, n )Zs. “(3.2. 12-1)5fn,当轴向力N不作用在钢丝A.与A,的合力点及A;与A,合力点之间时图3. 2. 15(b).按下列公式计算:N l一(，一fn)A;(h。一纬)(3.2.15-4)此时，混凝土受压区的高度应符合:3时，取z=3计算截面至支座之间的箍筋.应均匀配置第3.弓.4条对于冷拔钢丝预应力混凝土空心板、槽形板等板类构件，按公式3. 3. 3-1)计算时
15、，不应考虑箍筋的作用注当汁算圆几空心板时.e应取纽小肋宽的总和第3.3. 5条矩形、T形和1形截面的冷拔钢丝预应力受弯构件，当符合下列公式要求时1 G 0. 07f,6ha (3.3.5-1)以及对符合本规程第3.3.3条规定的集中荷载作用下的矩形截面简支梁，当符合下列公式要求时一嵘杯0 (3.4.卜U二级在荷载短期效应组合作用，应符合下列要求:、一、蕊4,Y工(3. 4. 1-2 )在荷载长期效应组合作用下，应符合下列要求:帐一，蕊rf (3.4.1-3)式中I 1荷载短期效应组合、长期效应组合作用下抗裂脸算边缘的混旋土法向应力，按本规程第3.刁.2条计算;账扣除全部预应力损失后在抗裂验算边
16、缘混凝土的预压应力，按公式(3.1.5U计算;当为双向受弯时，则按本规程第3.1.6条的有关公式计算;几、荷载短期效应组合、长期效应组合作用下混凝土拉应力限制系数，按表3.4. 1-1取用;v受拉区混凝土塑性影响系数，按表3.刁.卜2取用;了。混凝土抗拉强度标准值，按表2.2. 2取用第3. 4.2条在荷载短期效应组合及长期效应组合作用下的杭裂脸算边缘的混凝土法向应力应按下列公式计算:一、轴心受拉构件的二中值式式(3. 4. 2-1)r、刃0.2C)L 4- 1. 5f.hho(3.3.5-2)一N,Ae(3.4.2-2)则均可不进行斜截面的受剪承载力计算.而仅需根据本规程第3.7. 11条和
17、第3. 7. 12条的规定.按构造要求配置箍筋第3.3.6杂计算冷拔钢丝预应力构44部锚固区的正截面和斜截面受弯承载力时，锚固区内的预应力冷拔钢丝抗拉强度设计值叮按下列规定取用:在锚固起点处为零，在锚固终点处为I%;在两点之间按直线内播法取用单根或I,根并丝的预应力玲拔钢丝的锚固长度(.按表3.3.G取用预应力冷拔闷丝锥因长度I.(mm)容3. 3.二、受弯构件M,毕Wo。一M,w,(3.4.2-3)(3.4.2-4)三、双向受弯构件混搜土拉应力限制系橄表3.1-4一一-一.种-一-，.-一一一家内F常环堵钢汗类别混舰生强度等级00,C35)C40冷找低破俐丝了“为J5朋，)110,1001冷
18、拔低合金俐丝(I =5)(20111m般梁板构件魔架-.=0.60.卜护=认25a.=0.3受拉区混扭土塑性形响系数寝，4. (-z注:当采用报然故松栩应力冷拔钢丝的施工工艺时，铺固长度l.的起点应从离构件本蝴压2s+,处开蛤，预应力钢丝的传诵长度应按农3.月5取用.国日为冷拐钢丝育径mm)第四节抗裂验算第3.4.1条冷拔钢丝预应力构件.当处于室内正常环境时，其裂缝控制等级属于二级一般要求构件不出现裂缝;当处于姗天或室内高湿度环境时，其裂缝控制等级属于一级，严格要求构件不出现裂缝冷拔钢丝预应力构件应分别按下列规定进行正截面抗裂验算一级在荷载短期效应组合作用下.应符合下列要求:构件类别尸受$.偏
19、心受压下吊偏心受拉当“o时v.-c、一，)先轴心受拉l注，一为截面抵抗矩勿性系致，按附录四的规定取用。为抗裂脸算时翻面上沉扭生的平均应力，、一n Px o对于偏心受位构件，当护9m时1/200(1/2501/250(1/3001/300(1/400士几12 一一!、1O，巧氏几=殊十VV-SoLT(3.4.4-3)式中氏由预应力和弯矩值M.在计算纤维处产生的混凝土法向应力.7由剪力值V.在计算纤维处产生的混凝土剪应力;、扣除全部预应力损失后，在计算纤维处由预应力产生的法向应力:注:表中活号内的数值适用于在使用上对烧度有校高要求的构件，如果构件侧作时福先召拱.且使用上也允许.则在脸算烧度时.可将
20、计界所得的块度值减去组拱值.冷拔用丝劝应力受有构件尚可减去砚加应力所产生的反拱位.祖仲构件的允许烧度值按农中相应数位助以系欣2.。取用.第3. 5.2条冷拔钢丝预应力受弯构件在正常使用极限状态下的侥度，可恨据构件的刚度用结构力学的方法计算在等截面构件中，可假定各同号弯矩区段内的刚度相等并取用该区段内最大弯矩处的刚度。冷拔钢丝预应力受弯构件的挠度应按荷载短期效应组合2-5一12井考虑荷载长期效应组合影响的长期刚度13进行计算所求得的挠度It算11t不应超过表3. 5的允许值。第35弓条冷拔钢丝预应力受弯构件在荷载短期效应:f1(;作Ill -F的FSUNITI度“、可按列公式计算B,=0.85E
21、,/, (3.5.3)式护/-一混准十弹I: fk量按表2.2. 4采用1-一才奥竹截m功勺哄性矩第354条冷拔钢ff预应力受弯构件，在荷载短期效应?I1 (1作If 11 if考虑荷载长期效应组r q,响的长期刚度B,可按卜式训劝:第七节构造规定(1)混毅土保护层第3. 7. 1条预应力板类构件中冷拔钢丝的混凝土保护层最小厚度(从钢丝的外边缘算起)应遵守表3.7.1的规定:混扭土保护层.小厚度mm)衰，7. 1环境条件钢筋类别混翻强度那级130x35会义9015一比15一10MN_, +室内正常环1x可i“ B(3.5.4)室内高湿度或砚天环质主筋扭筋、构造筋主筋粗筋、构造筋15既-加式，1
22、4,-一按?-Y载长期效咬组合L算的弯矩值。第355条冷拔钢ff预应力受弯构件，由千预加应力产的反拱植，可根据卜列规定厅1占构力学方法进行计算预加应力阶段的反拱谊.按刚度e./, I十算.此时预应力冷找钢4f的应力应扣除iiefi,土预压前(第一批)的损失、使用阶段的反拱值可按刚度F, l。求得的反拱值乘以长期挠度增大影响系数2. 0此时预应力冷拔钢丝的应力应fin除全部预应力揭尖汗对扣欣较小的构件rc考虑反拱过大时对使用卜的不利影响第六节施工阶段验算第3-b . 1条对制作、荃输及安装等施工阶段不允许出现裂缝的构件，在预加应力、自重及施工荷载作用下(必要时应考虑动力系数)截面边缘的混凝土法向
23、应力(图3.6.1)应符81下列规定:图3.6. 1冷拔钢丝预应力构件施工阶段计算(o. 7厅,a fA的数俏6用荟对构件的次要部位如肋形板的板面1.其受力筋的保护层厚度可适当减少，但不应小干12-,要求使用年限较长的贯要建筑物，当处于盯天或室内高湿度环境时其保护层厚度应h5当增加.有防火要求的建筑物.其保护层厚度尚应符合国家现行有关防火规范的规定.(e)冷拔钢丝的铝固第3.7.2条悬臂梁板支座处的纵向受拉预应力冷拔钢丝，当计算中充分利用其强度时，伸入支座内的锚固长度应符合本规程第3.3.6条的要求.第3.7.3条冷拔钢丝预应力简支板的搁置长度l.应符合下列要求:当h成80.m时,1.40m.
24、;当SOmm60mm;当160mm80.m;注A为板厚。第3. 7.4条冷拔钢丝预应力简支梁的搁置长度，应符合下列要求一、当梁高h 60mm;1/0. 07f,Gho,lo 80mm二、当梁高h300-时，在任何情况下，其搁置长度1.不应小于loo-(1)最小配筋率第3.7.5条冷拔钢丝预应力单筋受弯构件中纵向受拉钢丝的配筋率应符合下式要求:士M,W,式中、-一相应施工阶段计算截面边缘纤维的混凝土压应力、拉应力。f, J.一一与各施工阶段混凝土立方体抗压强度f,相应的抗拉强度标准值、抗压强度设计值，可按表2.2. 2和表2. 2.3用直线内插法取用;r-受拉区混凝土塑性影响系数，可按本规程第3
25、.41条确定;N.,M，一一构件自重及施工荷载的短期效应组合在计算截面产生的轴向力值、弯矩值;W。一一验算边缘的换算截面弹性抵抗矩.注:当咔为日游力时，取正遭.当妇为拉应力时，取负位.当N为袖向压力时.取己谊当N.为轴向执力时，取负谊由“.产生的边组纤维应力，压1Y.力取正号.拉压力取负号.启而4.,/ 1. 05I, - lloo,a(3.7.5-1)换算截面的几何特征系数.a。分别按F式计算(3.7.5-2)_1v砰丸十蜘(3.7.5 3)式中to单筋受弯构件预应力冷拔钢丝的配筋率，取lb=A,/bho.其中.A。为受拉区纵向预应力冷拔钢丝的截面面积;峋预应力钢丝合力点处混凝土法向应力为零
26、时的预应力冷拔钢丝应力，Y受拉区混凝土塑性彬响系数;2一1一!弓117-换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩;b-一矩形截面宽度或r形和】形截面受压区翼缘宽度Au换算截面而积;枷一一预应力钢丝合力点至换算截面重心的偏心距;f l.-预应力冷拔钢丝抗拉强度设计值注:对干受拉区同时配有纵向预应力和非预应力冷拔钢丝的构件，当验0及小配筋率时可将纵向非预应力冷援用丝截面面积折n为预应力冷搜钢种截面面积此时应将公式(3.7.51)中的邝和fl-项分别改用，Bo=-1、人此处，一恕f fA,._咋，外一哪击一。礴，其中4a=丸+300m.时，可仅在构件端部各1/4跨度范围内设里箍筋，但当在构件中部1/2踌度范围内
27、有集中荷载作用时，则应沿梁全长设里箍筋。当截面高度为150mm以下时，可不设置箍筋.第3.7-12条梁中箍筋的间距应符合下列要求一、梁中箍筋的间距宜遵守表3. 7. 12的规定.当V0. 07 f,LA。时，箍筋的配筋率AJA.=A/b.)尚不应小于。02f./f w，同时在梁端l00mm范围内应适当加密箍筋，其间距不宜大于50.m梁中箱筋的.大间距(mm)夜3. 7. 12当构件的实际正截面受弯承毅力设计值WO等于或大于1.1倍弯矩设汁值(M时可不遵守配筋率公式当配筋量较多时，亦可采用两根并丝配筋方式图3.7.9(b),受拉区预加力Nca的相绷心距4仅受拉区有栩加力Nq作用时受抢区顶加力Ns
28、e及受压区顶加力N;u共同作用时压25OW0.020.30众030.050.35压06氏680.400.100.11仪45乐13几14注OO x:n为受压区扣除第批妞失后的预应力用丝的合力.睡哈为受拉区份应力用丝合力点至俄面宜心的偏心距本表M吞用于N:u毛O. 25N.的倩况.点娜两片寸.1卡时闭.筋斗!.1未1图37，冷拔钢丝预应力梁配筋方式(a)单根配筋方式.(b)两根并丝配筋方式第37.10条预应力冷拔钢丝的净距不宜小于15mm,当冷拔钢丝排列有困难时，在平行于混凝土浇筑方向的净距，1减少P9 lo-,第3.711条如按计算不据要箍筋的梁，当截面高度大干300-时，仍应沿梁全长设置箍筋f
29、当截面高度为150-2-5二一14.应力翻胜应力用盆图37.13梁端预应力冷拔锅丝锚固区局部构造(a)点焊网片构适;(b)封闭式描筋F4ia筑3.7.14条当梁高度超过500mm时.在梁的两侧面沿高度每隔200-300mm应各设置一根直径4-5mm的纵向预应力构造钢丝.对薄腹梁(1形或箱形)腹板的两侧，应沿梁高配置直径4-5.m纵向预应力构造钢丝，间距为150-250-.第四章施工工艺第一节台座第4.1.1条采用长线台座法生产冷拔钢丝预应力构件时，可采用各种型式的台座.当采用墩式台座时，台座的各部件应符合下列要求:一、台座的承力台墩必须具有足够的强度和刚度，并应满足抗“的要求;二、台座横梁受力
30、后的挠度应控制在2m，以内，并不得产生翘曲:三、钢丝锚固板的挠度应控制在lm.以内如采用插板式台座和承插式台座时，其部件要求可按墩式台座的相应规定.台座长度以loom左右为宜，但不宜小于50.i台座表面应光滑平整，平整度用2m靠尺检查，不得超过3mm1横向应做成5阶的排水坡度。第4.1.2条钢筋混凝土台座面层每隔一定距离应设盆伸缩缝，仲缩缝的间距可根据当地的温差情况和经验确定，宜在10-15。之间.第4.1.3条采用预应力混凝土滑动台面，可不设盆伸缩缝.但台座的基层与面层之间应有可靠的隔离措施，在台墩与面层的联接处留有供台面伸缩的间隙，构件生产时在台座端部应留出长度不小于lm的钢丝.第三节机具
31、及设备第4.3. 1条施加预应力用的各种机具设备及仪表应由专人使用，定期维护和校验.用于长线生产的张拉机，其测力误差不得超过3%.每隔3个月应进行校验。校验设备的精度不得低于2级.用于短线生产的油泵上配套的压力表的精度不得低于工.5级千斤顶和油泵的校验期限不宜超过半年.第4.3.2条长线台座上锚定用的夹具应有良好的锚定性能及放松性能，在锚定时钢丝的滑移值不应超过5.m.夹具的技术性能应符合附录一的规定.第四节钢丝的冷拔工艺第4. 4. 1条甲级冷拔低碳钢丝和冷拔低合金钢丝用盘条技术条件应符合表月.月.1的要求。冷拔钢丝用盘条技术条件襄41盘条种类All(mm)黯伸长率(份)(%)甲级冷拔低破钢
32、丝用盘条:;375-160)26冷拔低合金钢丝用盘条6555023第二节模板筑4.2. 1条模板应满足承载力、刚度和德定性的要求，并应具有构造简单，装拆方便，不漏浆的特点.长线生产的模板宜采用钢模或外包薄钢板的木棋.混凝上胎棋表面应平整光滑，转角处应做成圆角。短线生产的钢模承载力和刚度应能满足张拉、成型、起吊时的要求。第4.2.2条棋板安装的允许偏差应符合表4.2.2的规定扭板的允许伯理及其松验方法襄.2.2项目允许.差(mm;)位验方法，一，柱一杭架长士5士5+0-10士10用尺t两角边.取其中较大值宽土:士;士:士;用尺t侧一幼及中部，取其中较大倪高(厚)士;士:士:士:侧向呀曲V1000
33、且不大于IS拉线，用尺盈目.大专曲处表面平整3用2m寡尺和塞尺t，表面二缺一钢丝保护层厚度士3士;用尺t侧对角线差1用尺t两卜对角线妞曲1/150C对角拉级用尺2高度位第4.4.2条对进厂(场)盘条应按钢厂分钢号、规格堆放和使用，并应取样复验.第4.4.3条冷拔时应控制总压缩率。冷拔前盘条必须经过除锈.拔丝过程中不得进行退火。拔丝时允许盘条对焊后冷拔，但必须是同钢厂、同一钢号的盘条.直径5mm的冷拔低碳钢丝宜用直径fimm的盘条拔制，直径4.m和3.m的冷拔低碳钢丝宜用6.5盘条拔制;直径5mm的冷拔低合金钢丝宜用直径6.5盘条拔制.第4.4.4条预应力用冷拔钢丝的成品应按下列规定进行检验一，
34、逐盘检查外观，钢丝表面不得有裂纹和影响力学性能的锈蚀及机械损伤.二、用相同材料盘条冷拔成相同直径的钢丝，以每St为一批.从每批冷拔钢丝中抽取5%(但不少于5盘)的盘数，测量钢丝的直径，其两个垂直方向直径平均值的允许偏差不得超过表月.月.4-1的规定，不合格者应逐盘检验.冷拔钥丝!径允许偏魏(mm)襄4.4.4-1用丝直径直径允许.羞:士0. 10士U(州三、预应力冷拔钢丝的机械性能应逐盘检验，从每盘钢丝中任一端截去500mm以上后再取2个试样，进行抗拉强度、伸长率和反复弯曲试验，根据抗拉强度，按表2.1.2确定其强度级别和组别，钢丝的伸长率和反复弯曲应符合表刁.4. 4-2的要求.2-5一15
35、冷拔钢丝伸长率和反复呀曲指坛衰4. 4.4-2晌丝种类cmml伸长率(Y1反复专曲180,(次教)1841$Pklmfs)3 0A )么5冷拔低合金钢， 往:以每，为一批从每批冷拔悯kY中任愈抽取5%的盘敬(但不少干5盘卜进行反复母曲试验.仲长率侧t41距为Immm,第五节钢丝的张拉工艺第4.5.1条钢模或长线台座的台面(或胎模)在铺设钢丝前应涂刷隔离剂.铺放钢丝时应采取有效措施防止隔离剂沾污钢丝，隔离剂如被雨水冲掉1注行补涂。第月.5.2条钢丝接长时应采用绑扎接头，严禁采用打结接头.绑扎宜采用钢丝绑扎器，用2022号铁丝密排绑扎，绑扎长度冷拔低碳钢丝不应小于40d (d为钢丝直径，冷拔低合金
36、钢丝不应小于50d ,钢丝搭接长度应比绑扎长度大10d,钢丝绑扎器见附录一。第4.5.3条当采用嫩头锚定时，钢丝徽头的直径应不小于钢丝直径的1.5倍，头部不歪斜。无裂纹，其抗拉强度不得低于钢丝强度标准值的90%,第4.5.4条冷拔钢丝均采用一次张拉.张拉值按设计规定取用当施工中产生设计时未考虑到的预应力损失时，施工张拉值可根据具休情况适当提高，但提高数值不宜超过0. 050-第4. 5.5条钢丝张拉时，如钢丝有拉断或滑脱，应调换钢丝或用绑扎接头联接后进行补张.长线生产.钢丝在锚定时的滑移值不应超过5mm,当大于5mm时，应进行补张.第4.5.日条当短线张拉时钢丝徽头后的有效长度极差在一个构件中
37、不得大于2m.,第4.5.7条钢丝的顶应力值应按下列规定进行抽检一、长线法张拉每一工作班应按构件条数的10%抽检.且不得少于1条;短线法张拉每一工作班应按构件数量的1%抽检。且不得少于1件;二、检测应在张拉完毕后Ih进行;三、在一个构件中全部钢丝预应力的平均值与检浏时的设计规定值的偏差不应超过士0. 050位测时的预应力设计规定颤空在设计图纸中注明，当设计无规定时，可按表4.5.了取用，第4.5.8条钢丝张拉时应采取安全措施，防止钢丝拉断或滑脱时伤人.筑4.5.9条长线生产时，应在钢丝下放置保护层垫块或在构件两端模板外面垫钢筋或木条.钢丝的位里应采用在端模底面开槽或用梳丝板加以定位悯丝预应力值
38、检测时的设计规定位襄4.5. 7张n法检侧时的设计规定值长线张位认94-短线张位钢丝长度为月m时氏91-用丝长度为6m时0.93-筑4.5-10条放松预应力钢丝时，混凝土立方体抗压双度应符合设计规定，如设计无明确要求时，不得低于设计的视2-5-16凝土立方体抗压强度标准值的75%放松预应力钢丝宜缓慢，防止受突然冲击。放松顺序如设计无要求时，应符合下列规定:一、应先放松预压力较小区域的预应力钢丝，后放松预压力较大区域的预应力钢丝;二、板类构件应按对称的原则从两边同时向中间放松，以防止放松过程中构件发生翘曲、裂缝;三、采用剪丝钳剪断钢丝时，两手用力要均匀，不得采用扭折的办法;四、对有多根预应力钢丝
39、密集的构件，宜采用螺杆松张器等缓慢放松后再逐根剪断;五、对用胎棋生产的构件，放松预应力钢丝时应采取防止构件端部产生裂缝的有效措施，并使构件能自由滑动。第六节混凝土工艺第4.6. 1条配制预应力混凝土所用的水泥，可采用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥。水泥的标号不宜低于425号.水泥进场时，必须有出厂合格证，并应对其品种、标号、包装、出厂日期等进行检查验收对水泥质量有怀疑或出厂超过3个月时，应复查试验，并按其试验结果使用。第4.6.2条混凝土用的骨料，应符合现行行业标准普通混凝土用砂质量标准及检验方法)及普通混凝土用碎石或卵石质盆标准及检验方法的要求.骨料应按品种、规格分别堆放，不得混
40、杂.含泥量超过标准规定的骨料.应清洗后使用第4.6.3条拌制混凝土宜用饮用水。当采用其它来源的水时，质量必须符合现行行业标准混凝土拌合用水标准的规定不得用海水拌制混凝土。第4.6.4条混梁土中接用的外加剂应符合下列要求:一、外加剂的质量应符合现行国家标准混靛土外加剂的要求.9昆凳土外加剂的应用应符合现行国家标椒混凝土外加剂应用技术规范的规定.二、外加剂的品种及掺量须根据混凝土的性能要求、施工及气候条件，结合混凝土的原材料及配合比等因素，经试验确定。三、不得掺用含抓盐的外加剂，也不宜掺用引气剂及引气减水剂第4.6. 5条混凝土立方体抗压强度标准值系指按标准方法制作养护的边长为150.m的立方体试
41、件，在28d龄期，用标准试验方法测得的具有95%保证率的抗压强度。注:0当采用IOU-的立方体试件.其流压强度折算为标雇试件抗1fi强度时，应乖折算系数a 95,燕汽养护的混凝土构件，其试件应随同构件养护，再转人标准条件卜养护共2m第4. 6. 6杂混凝土施工配合比应通过计算和试配确定、混凝土的施工配制强度，可根据与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方礴本抗压强度标准值，按下式计算:f- = f f-+0.74 (4.6.22-1)f-. - f-一0.从(4.6.22-2)尚应满足f,.-0.9f. (4.6.22-3)式中.、同一验收批混凝土立方体抗压强度的平均值(N/mm，);介介，同一验
42、收批混凝土立方体抗压强度的最小值(N/mm);f.,-混提土立方体抗压强度标准值(N/mm) :w-验收批混凝土立方体杭压强度标准差(N/mm).验收批混凝土立方体抗压强度标准差应根据前一个检验期不应超过3个月)的同一品种混握土试件的强度数据，按下列公式计算:、，一E f L., - nminri-1(月6.22-7)式中了第。组混凝土试件的立方体抗压强度值(N/mm);一个验收批混凝土试件的组数;), . -a合格判定系数.按表4. 6.22采用.当气的计算值小于。06f-,时，取5，N=0. 06f,涅凝土弧度合格判定系数衰4.221口_t咭;5-24)25注701.651600.900B
43、5四.7.N星生产的预制构件的混凝土，可采用非统计法评定.其立方体抗压强度应同时符合下列两式的规定仍了。)1. 15ff,.-) 0. 95f(4.6.22-3)(4. 6.22-9)苟钾0.59Cm Lrr,(4.6.22-4)式中八.第批试件立方体抗压强度中最大值与最小值之差(N/mm) ;阴用以确定匀的数据总批数，不得少于15批.三、当混凝土生产不能维持本条第二款的条件或由于前一个检验期内的同一品种混凝土没有足够的试件强度数据以确定、时，则每一个验收批的混凝土试件应不少于10组，其强度应同时符合下列两式的规定:抓、一A+s, 0.叮，(4.6.22-5)fa.-)J., (4.6.22-
44、6)同一验收批混凝土立方体抗压强度标准差arv (N / )可按下列公式计算:2-5-18第4.6-23条当混凝土强度检验结果不能满足第4. 6. 22条要求时，则该批混凝土判为不合格，由不合格批混凝土制成的构件，必须及时处理。第七节构件的运辐、堆放、检验和安接第4.7.1条构件起棋时的吊点应按设计规定.如无规定时，应经计算确定.幼4了.2杂构件运愉时应符合下列规定一、构件的支承位置和方法，应符合构件的受力情况，不应引起混凝土的超应力和损伤构件;二、构件装运时应绑扎牢固以防移动或倾倒，在构件边部或与链索接触处的混凝土.应采用衬垫加以保护;三、对细长构件运输时应将车速适当降低，必要时可对构件设置
45、临时水平支撑第4. 7.3条构件堆放应符合下列规定:一、堆放构件的场地，应平整夯实.堆放时使构件与地面之间留有一定空隙.并有排水措施;二、应按构件的刚度及受力情况，平放或立放.井应保持稳定;三、重盛堆放的构件.应吊环向上，标志向外，其堆垛高度应按构件强度、地面承载力、垫木强度及堆垛的稳定性确定，各层垫木的位置.应在一条垂直线上.第4.7.4杂在构件质量检验评定时，构件的承载力、构件的挠度检验应符合现行国家标准预制混凝土构件质量检验评定标准的规定.构件的抗裂检验应符合下式要求:v Cy) (4. 7. 4-1)式中v0构件的抗裂检验系数实测值，即试件的开裂荷载实测值与正常使用短期荷载检验值均包括
46、自重)的比值;Cva)构件的抗裂检验系数容许值。构件的抗裂检验系数容许值，。可按下列两种情况考虑:一、当按本规程的规定进行检验时，可采用下式计算Cv)= 气+汀Iko. + a,vf(4. 7. 4-2)二、当设计要求按实际的构件抗裂计算值进行检验时，可采用下式计算:(v) = 0. 95 0a穿fvf,(4. 7. 4-3)当式(4. 7. 4-3)的计算值小于式(4. 7. 4-2)的计算值时，应取用式(4. 7. 4-2)的计算值式中f.检验时的混凝土抗拉强度标准值(N/mm)，应根据设计的混凝土立方休抗压强度值，按本规程第2.2. 2条规定的指标取用;v受拉区混凝土塑性影响系数，应按表
47、3. 4. 1-2取用;ti，荷载短期效应组合下，混凝土拉应力限制系数.应按表3. 4. 1-1取用;乍检验时在抗裂验算边缘的混凝土预压应力计算值(N/mm)，应按本规程第3.1.5条的有关规定确定。计算预压应力值时，混凝土的收缩、徐变引起的预应力损失值应考虑时间因素的影响;荷载短期效应组合下抗裂验算边缘的混盔土法向应力(N/mm),第4.7.5条圆孔板安装前支承处必须坐浆，安装后应及时灌缝，施工荷载不应超过设计规定值;施工中有集中荷载时，应采取分散荷载的措施。齿板式锥形夹具:套筒用45号钢或16M.钢制作.销子用45号钢淬火，硬度HRC为40-45。销子厚度分两种:小头厚度为Bmm的销子适用
48、干04冷拔钢丝:;d、头厚度为7mm的销子适用于召及A6冷拔钢丝三槽式锥形夹具:销子的三个槽大小不同(R为2.1或2.6)，分别适用于04,05的冷拔钢丝.销子热处理后的硬度HRC亦为40-45,二、钢丝绑扎器。钢丝绑扎器(附图1.2)使用时，先将要联接的两根钢丝搭接，然后把绑扎器上的铁丝端头插入两根钢丝的拼缝内，以钢丝为轴，连续转动绑扎器，将铁丝紧密缠绕在钢丝上钢丝搭接长度及绑扎长度应符合本规程第4.5.2条规定。附图1.2钢丝绑扎器附录一夹具和钢丝绑扎器1.1俐丝绑扎器构选叮b)擞作示愈图，1c7联住好的别丝怪头1钾月板;2一被联接的钢丝.3软丝会简t峨一穿孔一、夹具。常用的冷拔钢丝夹具有两种(附图1. 1),X* V3热处MHRC40附录二冷拔钢丝预应力矩形截面受弯构件“受拉钢筋截面面积计算冷拔钢丝预应力矩形截面受弯构件，当仅配有纵向受拉钢筋时.其截面面积可按下列公式计算A,=或月，二此处，公式中的系数2.1确定.MY.fwhoJbh,I.v，和气可根据求得的系数(附2.1)(附2-2)a查附表生盆肠系数4可按下列公式计算:飞=_Mf-bbo(附2.3)明口1.7Z*肠冷拔钢丝预应力矩形彼面受有构件正截面受有承艘力计弃系橄衰附襄2l泣2.i1图!】,;, f“ Qf川15板式PW子镶 it“夹民“)三摘式阔子1Id)大样SI. 一一八0.010.020.
