1、2005 年注册岩土工程师（专业案例）下午试卷真题试卷及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.以下各题的四个备选答案中只有一个符合题意，请给出主要案例分析或计算过程及计算结果。请在 30道题中选择 25 道题作答，如作答的题目超过 25 道题，则从前向后累计 25 道题止。（分数：2.00）_2.现场用灌砂法测定某土层的干密度，试验成果如下： （分数：2.00）A.1.55g/cm 3B.1.70g/cm 3C.1.85g/cm 3D.1.95g/cm 33.某黄土试样进行室内双线法压缩试验，一个试样在天然湿度下压缩至 200kPa 压力稳定后浸水饱和，另一试样在浸水饱和状态下
2、加荷至 200kPa，试验成果数据如下表。 按此数据求得的黄土湿陷起始压力 P sh 最接近( )。 （分数：2.00）A.75kPaB.100kPaC.125kpaD.175kPa4.某岸边工程场地细砂含水层的流线上 A、B 两点，A 点水位标高 2.5m，B 点水位标高 3.0m，两点间流线长度为 10m，两点间的平均渗透力最接近( )。（分数：2.00）A.1.25kN/m 3B.0.83kN/m 3C.0.50kN/m 3D.0.20kN/m 35.某滞洪区滞洪后沉积泥砂层厚 3.0m，地下水位由原地面下 1.0m 升至现地面下 1.0m，原地面下有厚5.0m 可压缩层，平均压缩模量为
3、 0.5MPa，滞洪之前沉降已经完成，为简化计算，所有土层的天然重度都以 18kN/m 3 计，请计算由滞洪引起的原地面下沉值最接近( )。（分数：2.00）A.51cmB.31cmC.25cmD.21cm6.四个坝基土样的孔隙率 n 和细颗粒含量 P c (以质量百分率计)如下，按水利水电工程地质勘察规范(CB 5028799)计算；判别( )土的渗透变形的破坏形式属于管涌。 （分数：2.00）A.n 1 20.3%；P C1 38.1%B.n 2 25.8%；P C2 37.5%C.n 3 31.2%；P C3 38.5%D.n 4 35.5%；P C4 38.0%7.条形基础宽度为 3.
4、0m，由上部结构传至基础底面的最大边缘压力为 80kPa，最小边缘压力为 0，基础埋置深度为 2.0m，基础及台阶上土自重的平均重度为 20kN/m 3 ，下列论述中( )是错误的。（分数：2.00）A.计算基础结构内力时，基础底面压力的分布符合小偏心(eb/6)的规定B.按地基承载力验算基础底面尺寸时基础底面压力分布的偏心已经超过了建筑地基基础设计规范(GB 500072002)中根据土的抗剪强度指标确定地基承载力特征值的规定C.作用于基础底面上的合力为 240kN/mD.考虑偏心荷载时，地基承载力特征值应不小于 120kPa 才能满足设计要求8.某采用筏形基础的高层建筑，地下室 2 层，按
5、分层总和法计算出的地基变形量为 160mm，沉降计算经验系数取 1.2，计算的地基回弹变形量为 18mm，地基变形允许值为 200mm，下列地基变形计算值中( )正确。（分数：2.00）A.178mmB.192mmC.210mmD.214mm9.某港口建于水下的重力式码头为条形基础，基底有抛石基床，其厚度 d 1 2.0m，抛石基床底面处的有效受压宽度 ，合力倾斜率为 tan0.203(11.5)，抛石基床底面下受力层范围内土的抗剪强度指标标准值 k 24，c k 15kPa，天然重度标准值 k 18.5kN/m 3 ，抛石基床范围内土的天然重度标准值 k 1 19kN/m 3 ，作用于抛石基
6、床上竖向合力设计值 （分数：2.00）A.2.75B.2.85C.2.95D.3.0310.某高层筏板式住宅楼的一侧设有地下车库，两部分地下结构相互连接，均采用筏形基础，基础埋深在室外地面以下 10m，住宅楼基底平均压力 P k 为 260kN/m 2 ，地下车库基底平均压力仇为 60kN/m 2 ，场区地下水位埋深在室外地面以下 3.0m，为解决基础抗浮问题，在地下车库底板以上再回填厚度约 0.5m，重度为 35kN/m 3 的钢碴，场区土层的重度均按 20kN/m 3 考虑，地下水重度按 10kN/m 3 取值，根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)计算，住宅楼地基承载力 f
7、 a 最接近( )。 （分数：2.00）A.285kPaB.293kPaC.300kPaD.308kPa11.某办公楼基础尺寸 42m30m，采用箱基，基础埋深在室外地面以下 8m，基底平均压力 425kN/m 2 ，场区土层的重度为 20kN/m 3 ，地下水水位埋深在室外地面以下 5.0m，地下水的重度为 10kN/m 3 ，计算得出的基础底面中心点以下深度 18m 处的附加应力与土的有效自重应力的比值最接近( )。（分数：2.00）A.0.55B.0.60C.0.65D.0.7012.某独立柱基尺寸为 4m4m，基础底面处的附加压力为 130kPa，地基承载力特征值 f ak 180kP
8、a，根据下表所提供的数据，采用分层总和法计算独立柱基的地基最终变形量，变形计算深度为基础底面下6.0m，沉降计算经验系数取 s 0.4，根据以上条件计算得出的地基最终变形量最接近( )。第 i 土层 基底至第 i 土层底面距离 zi(m) Esi(MPa) （分数：2.00）A.17mmB.15mmC.13mmD.11mm13.某桩基三角形承台如图，承台厚度 1.1m，钢筋保护层厚度 0.1m，承台混凝土抗拉强度设计值 f t 1.7N/mm 2 ，试按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算承台受底部角桩冲切的承载力，其值最接近( )。 （分数：2.00）A.1500kNB.2010kNC.
9、2430kND.2640kN (注：图中长度单位为 m，1=2=60)14.某二级建筑物扩底抗拔灌注桩桩径 d1.0m，桩长 12m，扩底直径 01.8m，扩底段高度 h c 1.2m，桩周土性参数如图所示，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算，基桩的抗拔极限承载力标准值最接近( )。(抗拔系数：粉质黏土为 0.7；砂土入0.5) （分数：2.00）A.1380kNB.1780kNC.2080kND.2580kN15.某桩基工程安全等级为二级、其桩型平面布置、剖面及地层分布如图所示，土层及桩基设计参数见图中注，作用于桩端平面处的有效附加应力为 400kPa(长期效应组合)，其中心点的附加
10、压力曲线如图所示(假定为直线分布)。沉降经验系数 1，地基沉降计算深度至基岩面，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)验算桩基最终沉降量，其计算结果最接近( )。 （分数：2.00）A.3.6cmB.5.4cmC.7.9cmD.8.6cm16.某桩基工程安全等级为二级，其桩型平面布置、剖面和地层分布如图所示，土层及桩基设计参数见图中注，承台底面以下存在高灵敏度淤泥质黏土，其地基土极限阻力标准值 q ck 90kPa，已知： s 0.9， p 1.35， s p 1.65，请按建筑桩基技术规范 (JGJ 9494)非端承桩桩基计算复合基桩竖向承载力设计值，其计算结果最接近( )。 （分数：2.0
11、0）A.899kNB.907kNC.1028kND.1286kN17.某地基饱和软黏土层厚度 15m，软黏土层中某点土体天然抗剪强度， f0 20kPa，三轴固结不排水抗剪强度指标 C cu 0， cu 15，该地基采用大面积堆载预压加固，预压荷载为 120kPa，堆载预压到 120 天时，该点土的固结度达到 0.75，则此时该点土体抗剪强度最接近( )。（分数：2.00）A.34kPaB.37kPaC.40kPaD.44kPa18.某钢筋混凝土条形基础埋深 d1.5m，基础宽 b1.2m，传至基础底面的竖向荷载 K k +G k 180kN/m(荷载效应标准组合)，土层分布如图，用砂夹石将地
12、基中淤泥土全部换填，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)验算，下卧层承载力属于下述( )种情况。(垫层材料重度 19kN/m 3 ) （分数：2.00）A.P z +P Cz f azB.P z +P Cz f azC.P z +P Cz f azD.P z +P Cz f az19.某水泥搅拌桩复合地基桩长 12m，面积置换率 m0.21，复合土层顶面的附加压力 P z 114kPa，底面附加压力 P z1 40kPa，桩间土的压缩模量 E s 2.25MPa，搅拌桩的压缩模量 E p 168MPa，桩端下土层压缩量为 12.2cm，试按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)
13、计算，该复合地基总沉降量最接近( )。（分数：2.00）A.13.5cmB.14.5cmC.15.5cmD.16.5cm20.永久性岩层锚杆采用三根热处理钢筋，每根钢筋直径 d10mm，抗拉强度设计值为 f v 1000N/mm 2 ，锚固体直径 D100mm，锚固段长度为 4.0m，锚固体与软岩的黏结强度特征值为 f rb 0.3MPa，钢筋与锚固砂浆间粘结强度设计值 f b 2.4MPa，锚固段长度为 4.0m，已知夹具的设计拉拔力 y1000kN，根据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)，当拉拔锚杆时，判断( )环节最为薄弱。（分数：2.00）A.夹具抗拉B.钢筋抗拉强度C.
14、钢筋与砂浆间粘结D.锚固体与软岩间界面粘结强度21.某风化破碎严重的岩质边坡高 H12m，采用土钉加固，水平与竖直方向均为每间隔 1m 打一排土钉，共 12 排，如下图，按铁路路基支挡结构设计规范(TB 10025 2001)提出的潜在破裂面估算方法，下列土钉非锚固段长度 L( )选项的计算有误。 （分数：2.00）A.第 2 排 L 2 1.4mB.第 4 排 L 4 3.5mC.第 6 排 L 6 4.2mD.第 8 排 L 8 4.2m22.某土石坝坝基表层土的平均渗透系数为 K 1 =10 -5 cm/s，其下的土层渗透系数为 K210 -3 cm/s，坝下游各段的孔隙率如表所列，设计
15、抗渗透变形的安全系数采用 1.75，请指出下列( )选项段为实测水力比降大于允许渗透比降的土层分段。 （分数：2.00）A.段B.段C.段D.段23.某基坑开挖深度为 10m，地面以下 2.0m 为人工填土，填土以下 18m 厚为中砂细砂，含水层平均渗透系数 K1.0m/d，砂层以下为黏土层，潜水地下水位在地表下 2.0m，已知基坑的等效半径为 0 10m，降水影响半径 R76m，要求地下水位降到基坑底面以下 0.5m，井点深为 20m，基坑远离边界，不考虑周边水体影响，则该基坑降水的涌水量最接近( )。（分数：2.00）A.342m 3 /dB.380m 3 /dC.425m 3 /dD.4
16、53m 3 /d24.在加筋土挡墙中，水平布置的塑料土工格栅置于砂土中。已知单位宽度的拉拔力为 T 130kN/m，作用于格栅上的垂直应力为 v 155kPa，土工格栅与砂土间摩擦系数为 f0.35，问当抗拔安全系数为1.0 时，按铁路路基支挡结构设计规范(TB 100252001)该土工格栅的最小锚固长度最接近( )。（分数：2.00）A.0.7mB.1.2mC.1.7mD.2.4m25.基坑剖面如图所示，板桩两侧均为砂土，19kN/m 3 ，30，c0，基坑开挖深度为 1.8m，如果抗倾覆稳定安全系数 K1.3，按抗倾覆计算悬臂式板桩的最小入士深度最接近( )。 （分数：2.00）A.1.
17、8mB.2.0mC.2.5mD.2.8m26.在陕北地区一自重湿陷性黄土场地上拟建一乙类建筑，基础埋置深度为 1.5m，建筑物下一代表性探井中土样的湿陷性成果如下表，其湿陷量 s 最接近( )。 （分数：2.00）A.656mmB.787mmC.732mmD.840mm27.某一滑动面为折线形的均质滑坡，某主轴断面和作用力参数如图和表所示，取滑坡推力计算安全系数 t 1.05，则第块滑体剩余下滑力 F 3 最接近( )。 （分数：2.00）A.1.3610kN/mB.1.8010 4 kN/mC.1.9110 4 kN/mD.2.7910 4 kN/m28.某建筑场地抗震设防烈度为 7 度，地
18、下水位埋深为 d w 5.0m，土层柱状分布如下表，拟采用天然地基，按照液化初判条件；建筑物基础埋置深度 d b 最深不能超过下列 ( )个临界深度时方可不考虑饱和粉砂的液化影响。 （分数：2.00）A.1.0mB.2.0mC.3.0mD.4.0m29.桥梁勘察的部分成果参见下表，根据勘察结果，按公路工程抗震设计规范(JTJ 00489)进行结构的抗震计算时，地表以下 20m 深度内各土层的平均剪切模量 Gm 的计算结果最接近( )选项。(重力加速度g9.81m/s2) （分数：2.00）A.65000kN/m 2B.70000kN/m 2C.75000kN/m 2D.80000kN/m 23
19、0.某建筑物按地震作用效应标准组合的基础底面边缘最大压力 P max 380kPa，地基土为中密状态的中砂，问该建筑物基础深宽修正后的地基承载力特征值 f a 至少应达到 ( )时，才能满足验算天然地基地震作用下的竖向承载力要求。（分数：2.00）A.200kPaB.245kPaC.290kPaD.325kPa2005 年注册岩土工程师（专业案例）下午试卷真题试卷答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.以下各题的四个备选答案中只有一个符合题意，请给出主要案例分析或计算过程及计算结果。请在 30道题中选择 25 道题作答，如作答的题目超过 25 道题，则从前向后累计 25 道题止。
20、（分数：2.00）_解析：2.现场用灌砂法测定某土层的干密度，试验成果如下： （分数：2.00）A.1.55g/cm 3B.1.70g/cm 3 C.1.85g/cm 3D.1.95g/cm 3解析：3.某黄土试样进行室内双线法压缩试验，一个试样在天然湿度下压缩至 200kPa 压力稳定后浸水饱和，另一试样在浸水饱和状态下加荷至 200kPa，试验成果数据如下表。 按此数据求得的黄土湿陷起始压力 P sh 最接近( )。 （分数：2.00）A.75kPaB.100kPaC.125kpa D.175kPa解析：4.某岸边工程场地细砂含水层的流线上 A、B 两点，A 点水位标高 2.5m，B 点水
21、位标高 3.0m，两点间流线长度为 10m，两点间的平均渗透力最接近( )。（分数：2.00）A.1.25kN/m 3B.0.83kN/m 3C.0.50kN/m 3 D.0.20kN/m 3解析：5.某滞洪区滞洪后沉积泥砂层厚 3.0m，地下水位由原地面下 1.0m 升至现地面下 1.0m，原地面下有厚5.0m 可压缩层，平均压缩模量为 0.5MPa，滞洪之前沉降已经完成，为简化计算，所有土层的天然重度都以 18kN/m 3 计，请计算由滞洪引起的原地面下沉值最接近( )。（分数：2.00）A.51cmB.31cmC.25cm D.21cm解析：6.四个坝基土样的孔隙率 n 和细颗粒含量 P
22、 c (以质量百分率计)如下，按水利水电工程地质勘察规范(CB 5028799)计算；判别( )土的渗透变形的破坏形式属于管涌。 （分数：2.00）A.n 1 20.3%；P C1 38.1%B.n 2 25.8%；P C2 37.5%C.n 3 31.2%；P C3 38.5%D.n 4 35.5%；P C4 38.0% 解析：7.条形基础宽度为 3.0m，由上部结构传至基础底面的最大边缘压力为 80kPa，最小边缘压力为 0，基础埋置深度为 2.0m，基础及台阶上土自重的平均重度为 20kN/m 3 ，下列论述中( )是错误的。（分数：2.00）A.计算基础结构内力时，基础底面压力的分布符
23、合小偏心(eb/6)的规定B.按地基承载力验算基础底面尺寸时基础底面压力分布的偏心已经超过了建筑地基基础设计规范(GB 500072002)中根据土的抗剪强度指标确定地基承载力特征值的规定C.作用于基础底面上的合力为 240kN/mD.考虑偏心荷载时，地基承载力特征值应不小于 120kPa 才能满足设计要求 解析：8.某采用筏形基础的高层建筑，地下室 2 层，按分层总和法计算出的地基变形量为 160mm，沉降计算经验系数取 1.2，计算的地基回弹变形量为 18mm，地基变形允许值为 200mm，下列地基变形计算值中( )正确。（分数：2.00）A.178mmB.192mmC.210mm D.2
24、14mm解析：9.某港口建于水下的重力式码头为条形基础，基底有抛石基床，其厚度 d 1 2.0m，抛石基床底面处的有效受压宽度 ，合力倾斜率为 tan0.203(11.5)，抛石基床底面下受力层范围内土的抗剪强度指标标准值 k 24，c k 15kPa，天然重度标准值 k 18.5kN/m 3 ，抛石基床范围内土的天然重度标准值 k 1 19kN/m 3 ，作用于抛石基床上竖向合力设计值 （分数：2.00）A.2.75B.2.85C.2.95D.3.03 解析：10.某高层筏板式住宅楼的一侧设有地下车库，两部分地下结构相互连接，均采用筏形基础，基础埋深在室外地面以下 10m，住宅楼基底平均压力
25、 P k 为 260kN/m 2 ，地下车库基底平均压力仇为 60kN/m 2 ，场区地下水位埋深在室外地面以下 3.0m，为解决基础抗浮问题，在地下车库底板以上再回填厚度约 0.5m，重度为 35kN/m 3 的钢碴，场区土层的重度均按 20kN/m 3 考虑，地下水重度按 10kN/m 3 取值，根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)计算，住宅楼地基承载力 f a 最接近( )。 （分数：2.00）A.285kPaB.293kPa C.300kPaD.308kPa解析：11.某办公楼基础尺寸 42m30m，采用箱基，基础埋深在室外地面以下 8m，基底平均压力 425kN/m
26、2 ，场区土层的重度为 20kN/m 3 ，地下水水位埋深在室外地面以下 5.0m，地下水的重度为 10kN/m 3 ，计算得出的基础底面中心点以下深度 18m 处的附加应力与土的有效自重应力的比值最接近( )。（分数：2.00）A.0.55B.0.60C.0.65 D.0.70解析：12.某独立柱基尺寸为 4m4m，基础底面处的附加压力为 130kPa，地基承载力特征值 f ak 180kPa，根据下表所提供的数据，采用分层总和法计算独立柱基的地基最终变形量，变形计算深度为基础底面下6.0m，沉降计算经验系数取 s 0.4，根据以上条件计算得出的地基最终变形量最接近( )。第 i 土层 基底
27、至第 i 土层底面距离 zi(m) Esi(MPa) （分数：2.00）A.17mmB.15mmC.13mmD.11mm 解析：13.某桩基三角形承台如图，承台厚度 1.1m，钢筋保护层厚度 0.1m，承台混凝土抗拉强度设计值 f t 1.7N/mm 2 ，试按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算承台受底部角桩冲切的承载力，其值最接近( )。 （分数：2.00）A.1500kNB.2010kN C.2430kND.2640kN (注：图中长度单位为 m，1=2=60)解析：14.某二级建筑物扩底抗拔灌注桩桩径 d1.0m，桩长 12m，扩底直径 01.8m，扩底段高度 h c 1.2m，桩
28、周土性参数如图所示，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算，基桩的抗拔极限承载力标准值最接近( )。(抗拔系数：粉质黏土为 0.7；砂土入0.5) （分数：2.00）A.1380kNB.1780kN C.2080kND.2580kN解析：15.某桩基工程安全等级为二级、其桩型平面布置、剖面及地层分布如图所示，土层及桩基设计参数见图中注，作用于桩端平面处的有效附加应力为 400kPa(长期效应组合)，其中心点的附加压力曲线如图所示(假定为直线分布)。沉降经验系数 1，地基沉降计算深度至基岩面，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)验算桩基最终沉降量，其计算结果最接近( )。 （分数：2.00
29、）A.3.6cmB.5.4cm C.7.9cmD.8.6cm解析：16.某桩基工程安全等级为二级，其桩型平面布置、剖面和地层分布如图所示，土层及桩基设计参数见图中注，承台底面以下存在高灵敏度淤泥质黏土，其地基土极限阻力标准值 q ck 90kPa，已知： s 0.9， p 1.35， s p 1.65，请按建筑桩基技术规范 (JGJ 9494)非端承桩桩基计算复合基桩竖向承载力设计值，其计算结果最接近( )。 （分数：2.00）A.899kNB.907kNC.1028kN D.1286kN解析：17.某地基饱和软黏土层厚度 15m，软黏土层中某点土体天然抗剪强度， f0 20kPa，三轴固结不
30、排水抗剪强度指标 C cu 0， cu 15，该地基采用大面积堆载预压加固，预压荷载为 120kPa，堆载预压到 120 天时，该点土的固结度达到 0.75，则此时该点土体抗剪强度最接近( )。（分数：2.00）A.34kPaB.37kPaC.40kPaD.44kPa 解析：18.某钢筋混凝土条形基础埋深 d1.5m，基础宽 b1.2m，传至基础底面的竖向荷载 K k +G k 180kN/m(荷载效应标准组合)，土层分布如图，用砂夹石将地基中淤泥土全部换填，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)验算，下卧层承载力属于下述( )种情况。(垫层材料重度 19kN/m 3 ) （分数：2.
31、00）A.P z +P Cz f az B.P z +P Cz f azC.P z +P Cz f azD.P z +P Cz f az解析：19.某水泥搅拌桩复合地基桩长 12m，面积置换率 m0.21，复合土层顶面的附加压力 P z 114kPa，底面附加压力 P z1 40kPa，桩间土的压缩模量 E s 2.25MPa，搅拌桩的压缩模量 E p 168MPa，桩端下土层压缩量为 12.2cm，试按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)计算，该复合地基总沉降量最接近( )。（分数：2.00）A.13.5cmB.14.5cm C.15.5cmD.16.5cm解析：20.永久性岩层锚杆
32、采用三根热处理钢筋，每根钢筋直径 d10mm，抗拉强度设计值为 f v 1000N/mm 2 ，锚固体直径 D100mm，锚固段长度为 4.0m，锚固体与软岩的黏结强度特征值为 f rb 0.3MPa，钢筋与锚固砂浆间粘结强度设计值 f b 2.4MPa，锚固段长度为 4.0m，已知夹具的设计拉拔力 y1000kN，根据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)，当拉拔锚杆时，判断( )环节最为薄弱。（分数：2.00）A.夹具抗拉B.钢筋抗拉强度 C.钢筋与砂浆间粘结D.锚固体与软岩间界面粘结强度解析：21.某风化破碎严重的岩质边坡高 H12m，采用土钉加固，水平与竖直方向均为每间隔 1
33、m 打一排土钉，共 12 排，如下图，按铁路路基支挡结构设计规范(TB 10025 2001)提出的潜在破裂面估算方法，下列土钉非锚固段长度 L( )选项的计算有误。 （分数：2.00）A.第 2 排 L 2 1.4mB.第 4 排 L 4 3.5m C.第 6 排 L 6 4.2mD.第 8 排 L 8 4.2m解析：22.某土石坝坝基表层土的平均渗透系数为 K 1 =10 -5 cm/s，其下的土层渗透系数为 K210 -3 cm/s，坝下游各段的孔隙率如表所列，设计抗渗透变形的安全系数采用 1.75，请指出下列( )选项段为实测水力比降大于允许渗透比降的土层分段。 （分数：2.00）A.
34、段B.段C.段D.段 解析：23.某基坑开挖深度为 10m，地面以下 2.0m 为人工填土，填土以下 18m 厚为中砂细砂，含水层平均渗透系数 K1.0m/d，砂层以下为黏土层，潜水地下水位在地表下 2.0m，已知基坑的等效半径为 0 10m，降水影响半径 R76m，要求地下水位降到基坑底面以下 0.5m，井点深为 20m，基坑远离边界，不考虑周边水体影响，则该基坑降水的涌水量最接近( )。（分数：2.00）A.342m 3 /d B.380m 3 /dC.425m 3 /dD.453m 3 /d解析：24.在加筋土挡墙中，水平布置的塑料土工格栅置于砂土中。已知单位宽度的拉拔力为 T 130k
35、N/m，作用于格栅上的垂直应力为 v 155kPa，土工格栅与砂土间摩擦系数为 f0.35，问当抗拔安全系数为1.0 时，按铁路路基支挡结构设计规范(TB 100252001)该土工格栅的最小锚固长度最接近( )。（分数：2.00）A.0.7mB.1.2m C.1.7mD.2.4m解析：25.基坑剖面如图所示，板桩两侧均为砂土，19kN/m 3 ，30，c0，基坑开挖深度为 1.8m，如果抗倾覆稳定安全系数 K1.3，按抗倾覆计算悬臂式板桩的最小入士深度最接近( )。 （分数：2.00）A.1.8mB.2.0m C.2.5mD.2.8m解析：26.在陕北地区一自重湿陷性黄土场地上拟建一乙类建筑
36、，基础埋置深度为 1.5m，建筑物下一代表性探井中土样的湿陷性成果如下表，其湿陷量 s 最接近( )。 （分数：2.00）A.656mmB.787mmC.732mmD.840mm 解析：27.某一滑动面为折线形的均质滑坡，某主轴断面和作用力参数如图和表所示，取滑坡推力计算安全系数 t 1.05，则第块滑体剩余下滑力 F 3 最接近( )。 （分数：2.00）A.1.3610kN/mB.1.8010 4 kN/mC.1.9110 4 kN/m D.2.7910 4 kN/m解析：28.某建筑场地抗震设防烈度为 7 度，地下水位埋深为 d w 5.0m，土层柱状分布如下表，拟采用天然地基，按照液化
37、初判条件；建筑物基础埋置深度 d b 最深不能超过下列 ( )个临界深度时方可不考虑饱和粉砂的液化影响。 （分数：2.00）A.1.0mB.2.0mC.3.0m D.4.0m解析：29.桥梁勘察的部分成果参见下表，根据勘察结果，按公路工程抗震设计规范(JTJ 00489)进行结构的抗震计算时，地表以下 20m 深度内各土层的平均剪切模量 Gm 的计算结果最接近( )选项。(重力加速度g9.81m/s2) （分数：2.00）A.65000kN/m 2B.70000kN/m 2C.75000kN/m 2 D.80000kN/m 2解析：30.某建筑物按地震作用效应标准组合的基础底面边缘最大压力 P max 380kPa，地基土为中密状态的中砂，问该建筑物基础深宽修正后的地基承载力特征值 f a 至少应达到 ( )时，才能满足验算天然地基地震作用下的竖向承载力要求。（分数：2.00）A.200kPaB.245kPa C.290kPaD.325kPa解析：
