1、一、二级注册结构工程师专业部分-44 及答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)1.砌体结构相关的温度应力问题，以下论述不妥的是( )。A纵横墙之间的空间作用使墙体的刚度增大，从而使温度应力增加，但增加的幅度不是太大B温度应力完全取决于建筑物的墙体长度C门窗洞口处对墙体的温度应力反映最大D当楼板和墙体之间存在温差时，最大的应力集中在墙体的上部（分数：1.00）A.B.C.D.某 12m 跨食堂，采用三角形木桁架，如题图所示。下弦杆截面尺寸为 140mm160mm，采用干燥的 TC11 西北云杉；其接头为双木夹板对称连接，位置在跨中附近。（分数：2.00）(1).试问，桁架下弦杆轴向承
2、载力与下列( )项数值最为接近。A134.4kN B128.2kN C168kN D179.2kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).试问，下弦接头处螺栓连接的设计承载力 N 与下列( )项数值最为接近。A60.7kN B242.8kN C121.4kN D52.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.有一底面宽度为 b 的钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为 1.2m。取条形基础长度 1 m 计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力 Fk，弯矩 Mk。已知计算 Gk(基础自重和基础上土重)用的加权平均容重 G=20kN/m3。基础及工程地质剖面如题图所示。（分数：7.00）(1)
3、黏性土层的天然孔隙比 e0=0.84；当固结压力为 100kPa 和 200kPa 时，其孔隙比分别为 0.83 和0.81。试计算压缩系数 a1-2并判断该黏性土属于( )压缩性土。A非 B低 C中 D高（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定 Mk0，试问图中尺寸 x 满足下列( )项关系式时，其基底反力呈矩形均匀分布状态。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).黏性土层的天然孔隙比 e0=0.84，液性指数 IL=0.83。试问，修正后的基底处地基承载力特征值fa，与下列( )项数值最为接近。提示：假设基础宽度 b3m。A172.4kPa B169.8kPa C168.9kPa
4、 D158.5kPa（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定：f a=165kPa，F k=300kN/m，M k=150kNm/m。当 x 值满足题 5 的要求(即基底反力呈均匀分布状态)时，其基础底面最小宽度 b 与下列( )项数值最为接近。A2.07m B2.13m C2.66m D2.97m（分数：1.00）A.B.C.D.(5).当 Fk=300kN/m，M k=0，b=2.2m，x=1.1m 验算条形基础翼板抗弯强度时，假定可按永久荷载效应控制的基本组合进行。试问，翼板根部处截面的弯矩设计值 M，最接近于下列( )项数值。A61.53kNm/m B72.36kNm/m C83
5、07kNm/m D97.69kNm/m（分数：1.00）A.B.C.D.(6).Fk、M k、b 和 x 值同题 8，并已计算出相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值pk=160.36kPa。已知：黏性土层的压缩模量 Es1=6MPa，淤泥质土层的压缩模量 Es2=2MPa。试问，淤泥质土层顶面处的附加压力值 pz，最接近于下列( )项数值。A63.20kPa B64.49kPa C68.07kPa D69.47kPa（分数：1.00）A.B.C.D.(7).试问，淤泥质土层顶面处土的自重压力值 Pca和经深度修正后地基承载力特征值 faz，最接近于下列( )项数值。AP cz=7
6、0.6kPa，f az=141.3kPa BP cz=73.4kPa，f az=141.3kPaCp cz=70.6kPa，f az=119.0kPa DP cz=73.4kPa，f az=119.0kPa（分数：1.00）A.B.C.D.2.根据土的抗剪强度指标确定地基承载力可按下式计算：fvMbb+M d od+McCK以下关于上式的适用条件 e0.033b 的解释( )项正确。Afv 公式虽是在中心荷载下的条形基础导出的，但当偏心距 e0.033b 时，中心荷载下的承载力条件：pf 将成为控制条件，说明偏心荷载所产生的基底压力不会过分不均匀，这时，公式计算结果不会产生较大误差B公式 fv
7、 是在条形基础受偏心荷载，当 e0.033b 条件下导出的C公式 fv 是在矩形基础受偏心荷载，当偏心距 e0.033b 条件下导出的D公式是在偏心荷载作用下，当 e0.0336 条件下导出的（分数：1.00）A.B.C.D.3.在地基变形计算中，对于不同的结构应由不同的变形特征控制，( )项规定不正确。A框架结构应由局部倾斜控制B高耸结构应由倾斜值控制C单层排架结构应由相邻柱基的沉降差控制D高层建筑应由倾斜值控制（分数：1.00）A.B.C.D.4.静止土压力的特点是( )。A墙后填土处于极限平衡状态 B土压力方向与墙背成 角C挡土墙无任何位移 D填土滑裂面与水平面呈 （分数：1.00）A.
8、B.C.D.5.基础底面下土的压缩模量 Es(单层土时)和 (多层土时)分别有如下几种算法：式中e0土的天然孔隙比；e1土的压力为 100kPa 下的孔隙比；a土的从土自重压力至土自重加附加压力段的压缩系数；a1-2土的压力为 100kPa 至 200kPa 固定压力段下的压缩系数；hi第 i 层土的厚度；Esi第 i 层土的压缩模量；Ai第 i 层土附加应力系数沿土层厚度的积分值。根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)计算地基变形时，应采用下列 Es和 （分数：1.00）A.B.C.D.6.某构筑物基础如题图，在设计地面标高处有偏心荷载 680kN，偏心距 1.31m，基础埋深
9、为 2m，底面尺寸为 4m2m。基础底面的最大压力与( )项值接近。（分数：1.00）_某多层工业砌体房屋，采用墙下钢筋混凝土条形基础：其埋置深度为 1.2m，宽度为 1.5m，场地土层分布如下图所示；地下水位标高为-1.2m。（分数：2.00）(1).淤泥质土层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值最接近( )项数值。A101.83kPa B109.57kPa C112.02kPa D120.53kPa（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当基础顶面处承受的竖向力设计值为 159kN 时，试确定基础的最大弯矩设计值最接近( )项数值。A17.22kNm B21.04kNm C25.8kNm
10、 D29.81kNm（分数：1.00）A.B.C.D.如题图所示等截面支筒式倒锥壳水塔，水柜容量 150m3，支筒高度为 2.4m，材料用 C30 混凝土。基本风压Wo=0.6kN/m2，B 类地面粗糙度。（分数：4.00）(1).已知水柜自重及顶盖活载为 800kN，支筒及爬梯等自重为 650kN，支筒截面惯性矩 I=0.8m4。当按建筑结构荷载规范计算风振系数最大值时，结构的基本自振周期 T1(s)最接近于( )项数值。A0.15 B0.90C1.20 D1.45（分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知水柜无水时该水塔的基本自振周期为 1.0s。按高耸结构设计规范(GBJ 13590
11、)计算该水塔在水柜重心高度处的风振系数 z，其值最接近于( )项数值。A1.00 B1.58C1.84 D2.44（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若水柜重心高度处的风振系数 z=2.50，按高耸结构设计规范(GBJ 13590)计算该水塔在水柜重心高度处单位面积上的风荷载设计值(kN/m 2)，其值最接近于( )项数值。A1.40 B1.54C1.96 D2.16（分数：1.00）A.B.C.D.(4).按钢筋混凝土塔筒的构造要求，该水塔支筒的最小壁厚 tmin(mm)最接近于( )项数值。A125 B160C200 D220（分数：1.00）A.B.C.D.某高度为 50m 的高层
12、剪力墙结构，抗震等级为二级，其中一底部墙肢的截面尺寸如右图所示：混凝土强度等级为 C30，剪力墙采用对称配筋，纵向钢筋为 HRB335 钢，竖向和水平分布钢筋为 HPB235 钢。as=as=25mm。（分数：4.00）(1).已知某一组考虑地震作用组合的弯矩设计值为 28000kNm，轴力设计值为 3200kN，大偏心受压；墙体竖向分布筋为双排 10200，分布筋配筋率为 pw=0.314%。试判定受压区高度 x(mm)最接近于( )项数值。A917 B957C839 D1024（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若某一组考虑地震作用组合的弯矩设计值为 15000kNm，轴力设计值为
13、3000kN，大偏心受压，且已计算出 Mc=17655kNm，M sw=1706kNm，试确定剪力墙端部受拉(受压)配筋面积 As(As)(单位：mm 2)最接近( )项数值。A6321 B4282 C3301 D2237（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定剪力墙端部设暗柱，并取暗柱截面高度为 2 倍墙厚，试问该剪力墙底部暗柱的竖向钢筋最小配置数量应为( )项数值。A620 B618 C420 D612（分数：1.00）A.B.C.D.(4).考虑地震作用组合时，墙肢的剪力设计值 Vw=2600kN，轴向压力设计值 N=3375kN，计算截面处剪跨比=1.5。假定剪力墙水平钢筋间距
14、s=200mm，试问剪力墙水平钢筋的面积 Ash(单位：mm 2)与( )项数值最为接近。A341 B290 C142 D196（分数：1.00）A.B.C.D.7.计算钢筋混凝土圆形塔身结构的自振特性和正常使用极限状态时，可将塔身视为竖向悬臂弹性体系，下列截面刚度取值( )是错误的。A计算结构自振特性时，取 0.85EcIB计算正常使用极限状态时，取 0.65EcIC考虑地震和风共同作用时，取 0.95EcID考虑地震作用时，取 1.0EcI（分数：1.00）A.B.C.D.8.题图为设有防震缝的高层建筑，两个结构单元均为框架一剪力墙，抗震设防为 8 度，下列防震缝宽度( )项满足要求。（分
15、数：1.00）A.B.C.D.9.塔筒筒壁的混凝土验算等级不应低于( )。AC30 BC25CC20 DC15（分数：1.00）A.B.C.D.10.有一幢钢筋混凝土高层筒中筒结构，矩形平面的宽度 26m，长度 30m，抗震设防烈度为 7 度，要求在高宽比不超过高 2010规定的 A 级高度的限值的前提下，尽量做高，指出下列( )高度符合要求。A156m B143m C140m D200m（分数：1.00）A.B.C.D.11.框架抗震没计中应遵循( )原则。()强柱弱梁；()强剪弱弯；()强梁弱柱；()强节点、强锚固。A、 B、 C、 D、（分数：1.00）A.B.C.D.12.某高层剪力墙
16、结构中的一单肢实体墙，高度 H=30m，全高截面相等，混凝土强度等级 C25，墙肢截面惯性矩 IW=3.6m4，矩形截面面积 Aw=1.2m2，该墙肢计算出的等效刚度，下列( )项是正确的。AE cIeq=972.97105kNm2 BE cIeq=1008105kNm2CE cIeq=978.64105kNm2 DE cIeq=440105kNm2（分数：1.00）A.B.C.D.13.题图为某壁式框架的梁柱节点，按有关规定计算梁刚域长度 b和柱刚域长度 c，下列( )项结果是正确的。（分数：1.00）A.B.C.D.如下图所示一桥面净空：净-9+20.75m 人行道的钢筋混凝土 T 梁桥，
17、共 5 根主梁。荷载位于支点处。（分数：6.00）(1).当桥上作用的活载是汽车-20 级时，1 号梁的横向分布系数 m0最接近的数值为( )。A0.477 B0.486 C0.521 D0.326（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当桥上作用的活载是挂车-100 级时，1 号梁的横向分布系数 m0最接近的数值为( )。A0.531 B0.453 C0.325 D0.231（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当桥上作用的活载是人群荷载时，1 号梁的横向分布系数 0最接近的数值为( )。A1.321 B1.233 C0.963 D1.422（分数：1.00）A.B.C.D.(4).当
18、桥上作用的活载是汽车-20 级时，2 号梁的横向分布系数 0最接近的数值为( )。A0.438 B0.572 C0.621 D0.554（分数：1.00）A.B.C.D.(5).当桥上作用的活载是挂车-100 级时，2 号梁的横向分布系数 0最接近的数值为( )。A0.365 B0.571 C0.569 D0.610（分数：1.00）A.B.C.D.(6).当桥上作用的活载是人群荷载时，2 号梁的横向分布系数 0最接近的数值为( )。A0.000 B0.422 C-0.321 D0.224（分数：1.00）A.B.C.D.某后张预应力混凝土梁桥，钢绞线标准强度 （分数：2.00）(1).假定主
19、梁跨中截面弯矩 M 恒 =2215.43kNm，M 活 =1455.22kNm。主梁毛截面特性如下：截面积A=0.52m2，惯性矩 I=0.0896m4，中性轴至上缘距离 y 上 =0.525m，中性轴至下缘距离 y 下 =0.875m，预应力筋偏心距 ey=0.795m。已知预应力钢筋扣除损失后有效预加力与锚固张拉力比值为 0.7，锚固张拉应力（分数：1.00）A.B.C.D.(2).经计算主梁跨中截面预应力钢绞线截面面积 Ay=32.36cm2锚下最大控制应力为 （分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-44 答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)1.砌
20、体结构相关的温度应力问题，以下论述不妥的是( )。A纵横墙之间的空间作用使墙体的刚度增大，从而使温度应力增加，但增加的幅度不是太大B温度应力完全取决于建筑物的墙体长度C门窗洞口处对墙体的温度应力反映最大D当楼板和墙体之间存在温差时，最大的应力集中在墙体的上部（分数：1.00）A.B. C.D.解析：由规范可知：温度应力并不完全取决于建筑物的长度某 12m 跨食堂，采用三角形木桁架，如题图所示。下弦杆截面尺寸为 140mm160mm，采用干燥的 TC11 西北云杉；其接头为双木夹板对称连接，位置在跨中附近。（分数：2.00）(1).试问，桁架下弦杆轴向承载力与下列( )项数值最为接近。A134.
21、4kN B128.2kN C168kN D179.2kN（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：下弦的面积应扣除保险螺栓所削弱的面积。查得 f=10N/mm2N=fA=10(160-216)140=179.2kN(2).试问，下弦接头处螺栓连接的设计承载力 N 与下列( )项数值最为接近。A60.7kN B242.8kN C121.4kN D52.6kN（分数：1.00）A.B.C. D.解析：有一底面宽度为 b 的钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为 1.2m。取条形基础长度 1 m 计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力 Fk，弯矩 Mk。已知计算 Gk(基础自重和基础上土重)用
22、的加权平均容重 G=20kN/m3。基础及工程地质剖面如题图所示。（分数：7.00）(1).黏性土层的天然孔隙比 e0=0.84；当固结压力为 100kPa 和 200kPa 时，其孔隙比分别为 0.83 和0.81。试计算压缩系数 a1-2并判断该黏性土属于( )压缩性土。A非 B低 C中 D高（分数：1.00）A.B.C. D.解析：(2).假定 Mk0，试问图中尺寸 x 满足下列( )项关系式时，其基底反力呈矩形均匀分布状态。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：对基础重心取矩(b/2-x)Fk=Mkx=b/2-Mk/Fk(3).黏性土层的天然孔隙比 e0=0.84，液性指数 IL=
23、0.83。试问，修正后的基底处地基承载力特征值fa，与下列( )项数值最为接近。提示：假设基础宽度 b3m。A172.4kPa B169.8kPa C168.9kPa D158.5kPa（分数：1.00）A.B. C.D.解析：由于 eo=0.84 及 IL=0.83 均小于 0.85，查表 5.2.4 知 b=0.3，d=1.6(4).假定：f a=165kPa，F k=300kN/m，M k=150kNm/m。当 x 值满足题 5 的要求(即基底反力呈均匀分布状态)时，其基础底面最小宽度 b 与下列( )项数值最为接近。A2.07m B2.13m C2.66m D2.97m（分数：1.00
24、A.B. C.D.解析：x 值满足题 5 的要求时(5).当 Fk=300kN/m，M k=0，b=2.2m，x=1.1m 验算条形基础翼板抗弯强度时，假定可按永久荷载效应控制的基本组合进行。试问，翼板根部处截面的弯矩设计值 M，最接近于下列( )项数值。A61.53kNm/m B72.36kNm/m C83.07kNm/m D97.69kNm/m（分数：1.00）A.B.C. D.解析：(6).Fk、M k、b 和 x 值同题 8，并已计算出相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值pk=160.36kPa。已知：黏性土层的压缩模量 Es1=6MPa，淤泥质土层的压缩模量 Es2=2
25、MPa。试问，淤泥质土层顶面处的附加压力值 pz，最接近于下列( )项数值。A63.20kPa B64.49kPa C68.07kPa D69.47kPa（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：E s1/Es2=6/2=3 z/b=2.6/2.2=1.18查表，知 =23(7).试问，淤泥质土层顶面处土的自重压力值 Pca和经深度修正后地基承载力特征值 faz，最接近于下列( )项数值。AP cz=70.6kPa，f az=141.3kPa BP cz=73.4kPa，f az=141.3kPaCp cz=70.6kPa，f az=119.0kPa DP cz=73.4kPa，f az=11
26、9.0kPa（分数：1.00）A.B. C.D.解析：p cz=201.2+1+192.6=73.4kPa查表知 b=0 d=1.02.根据土的抗剪强度指标确定地基承载力可按下式计算：fvMbb+M d od+McCK以下关于上式的适用条件 e0.033b 的解释( )项正确。Afv 公式虽是在中心荷载下的条形基础导出的，但当偏心距 e0.033b 时，中心荷载下的承载力条件：pf 将成为控制条件，说明偏心荷载所产生的基底压力不会过分不均匀，这时，公式计算结果不会产生较大误差B公式 fv 是在条形基础受偏心荷载，当 e0.033b 条件下导出的C公式 fv 是在矩形基础受偏心荷载，当偏心距 e
27、0.033b 条件下导出的D公式是在偏心荷载作用下，当 e0.0336 条件下导出的（分数：1.00）A. B.C.D.解析：3.在地基变形计算中，对于不同的结构应由不同的变形特征控制，( )项规定不正确。A框架结构应由局部倾斜控制B高耸结构应由倾斜值控制C单层排架结构应由相邻柱基的沉降差控制D高层建筑应由倾斜值控制（分数：1.00）A. B.C.D.解析：4.静止土压力的特点是( )。A墙后填土处于极限平衡状态 B土压力方向与墙背成 角C挡土墙无任何位移 D填土滑裂面与水平面呈 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：5.基础底面下土的压缩模量 Es(单层土时)和 (多层土时)分别有如下几
28、种算法：式中e0土的天然孔隙比；e1土的压力为 100kPa 下的孔隙比；a土的从土自重压力至土自重加附加压力段的压缩系数；a1-2土的压力为 100kPa 至 200kPa 固定压力段下的压缩系数；hi第 i 层土的厚度；Esi第 i 层土的压缩模量；Ai第 i 层土附加应力系数沿土层厚度的积分值。根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)计算地基变形时，应采用下列 Es和 （分数：1.00）A.B. C.D.解析：6.某构筑物基础如题图，在设计地面标高处有偏心荷载 680kN，偏心距 1.31m，基础埋深为 2m，底面尺寸为 4m2m。基础底面的最大压力与( )项值接近。（分数：
29、1.00）_解析：某多层工业砌体房屋，采用墙下钢筋混凝土条形基础：其埋置深度为 1.2m，宽度为 1.5m，场地土层分布如下图所示；地下水位标高为-1.2m。（分数：2.00）(1).淤泥质土层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值最接近( )项数值。A101.83kPa B109.57kPa C112.02kPa D120.53kPa（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(2).当基础顶面处承受的竖向力设计值为 159kN 时，试确定基础的最大弯矩设计值最接近( )项数值。A17.22kNm B21.04kNm C25.8kNm D29.81kNm（分数：1.00）A.B. C.D.解析：
30、由规范 8.2.7 第三条最大弯矩位于 b +1/4 砖长处，且如题图所示等截面支筒式倒锥壳水塔，水柜容量 150m3，支筒高度为 2.4m，材料用 C30 混凝土。基本风压Wo=0.6kN/m2，B 类地面粗糙度。（分数：4.00）(1).已知水柜自重及顶盖活载为 800kN，支筒及爬梯等自重为 650kN，支筒截面惯性矩 I=0.8m4。当按建筑结构荷载规范计算风振系数最大值时，结构的基本自振周期 T1(s)最接近于( )项数值。A0.15 B0.90C1.20 D1.45（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(2).已知水柜无水时该水塔的基本自振周期为 1.0s。按高耸结构设计规范(
31、GBJ 13590)计算该水塔在水柜重心高度处的风振系数 z，其值最接近于( )项数值。A1.00 B1.58C1.84 D2.44（分数：1.00）A.B.C. D.解析：(3).若水柜重心高度处的风振系数 z=2.50，按高耸结构设计规范(GBJ 13590)计算该水塔在水柜重心高度处单位面积上的风荷载设计值(kN/m 2)，其值最接近于( )项数值。A1.40 B1.54C1.96 D2.16（分数：1.00）A. B.C.D.解析：1= z s z r o已知： o=0.6kN/m2， z=2.50， r=1.1(4).按钢筋混凝土塔筒的构造要求，该水塔支筒的最小壁厚 tmin(mm)
32、最接近于( )项数值。A125 B160C200 D220（分数：1.00）A.B. C.D.解析：t min=100+10d=100+102.4=124mm，同时不应小于 160mm某高度为 50m 的高层剪力墙结构，抗震等级为二级，其中一底部墙肢的截面尺寸如右图所示：混凝土强度等级为 C30，剪力墙采用对称配筋，纵向钢筋为 HRB335 钢，竖向和水平分布钢筋为 HPB235 钢。as=as=25mm。（分数：4.00）(1).已知某一组考虑地震作用组合的弯矩设计值为 28000kNm，轴力设计值为 3200kN，大偏心受压；墙体竖向分布筋为双排 10200，分布筋配筋率为 pw=0.31
33、4%。试判定受压区高度 x(mm)最接近于( )项数值。A917 B957C839 D1024（分数：1.00）A.B. C.D.解析：1查高 2010表 7.2.14 轴压比限值为 0.6，满足要求2根据高 2010表 7.2.15，纵筋配筋范围沿墙肢方向的长度为3h wo=hw-as=6000-300=5700mm查高 20107217 第一款， w=0.314%P wmin=0.25%，满足要求4配筋计算：大偏心受压，f yAs=fyAs，由式(7.2.81)：将 Nc，N SW代入(7.2.81)式得：(2).若某一组考虑地震作用组合的弯矩设计值为 15000kNm，轴力设计值为 30
34、00kN，大偏心受压，且已计算出 Mc=17655kNm，M sw=1706kNm，试确定剪力墙端部受拉(受压)配筋面积 As(As)(单位：mm 2)最接近( )项数值。A6321 B4282 C3301 D2237（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：(3).假定剪力墙端部设暗柱，并取暗柱截面高度为 2 倍墙厚，试问该剪力墙底部暗柱的竖向钢筋最小配置数量应为( )项数值。A620 B618 C420 D612（分数：1.00）A.B. C.D.解析：查高 20107.2.15 第二款：不小于 1%bw400=1000mm2，同时不小于 614(4).考虑地震作用组合时，墙肢的剪力设计值
35、 Vw=2600kN，轴向压力设计值 N=3375kN，计算截面处剪跨比=1.5。假定剪力墙水平钢筋间距 s=200mm，试问剪力墙水平钢筋的面积 Ash(单位：mm 2)与( )项数值最为接近。A341 B290 C142 D196（分数：1.00）A. B.C.D.解析：代入得：7.计算钢筋混凝土圆形塔身结构的自振特性和正常使用极限状态时，可将塔身视为竖向悬臂弹性体系，下列截面刚度取值( )是错误的。A计算结构自振特性时，取 0.85EcIB计算正常使用极限状态时，取 0.65EcIC考虑地震和风共同作用时，取 0.95EcID考虑地震作用时，取 1.0EcI（分数：1.00）A.B.C.
36、 D.解析：由高耸结构设计规范5.2.2，选 C8.题图为设有防震缝的高层建筑，两个结构单元均为框架一剪力墙，抗震设防为 8 度，下列防震缝宽度( )项满足要求。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：按高度为 32.4m 框剪结构来考虑9.塔筒筒壁的混凝土验算等级不应低于( )。AC30 BC25CC20 DC15（分数：1.00）A.B.C. D.解析：由高耸结构设计规范5.5.3，选 C10.有一幢钢筋混凝土高层筒中筒结构，矩形平面的宽度 26m，长度 30m，抗震设防烈度为 7 度，要求在高宽比不超过高 2010规定的 A 级高度的限值的前提下，尽量做高，指出下列( )高度符合要求。
37、A156m B143m C140m D200m（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：根据高 2010表 3.3.12，筒中筒结构在抗震没防烈度为 7 度时，最大适用高度 H=230m。根据表 3.3.2，筒中筒 7 度时高宽比限值 H/B=8，则：H=8B=826=208m11.框架抗震没计中应遵循( )原则。()强柱弱梁；()强剪弱弯；()强梁弱柱；()强节点、强锚固。A、 B、 C、 D、（分数：1.00）A.B. C.D.解析：12.某高层剪力墙结构中的一单肢实体墙，高度 H=30m，全高截面相等，混凝土强度等级 C25，墙肢截面惯性矩 IW=3.6m4，矩形截面面积 Aw=1.2m
38、2，该墙肢计算出的等效刚度，下列( )项是正确的。AE cIeq=972.97105kNm2 BE cIeq=1008105kNm2CE cIeq=978.64105kNm2 DE cIeq=440105kNm2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：首先由混 2010查出 C25 混凝土弹性模量 Ec=2.8104N/mm2，然后计算等效刚度：13.题图为某壁式框架的梁柱节点，按有关规定计算梁刚域长度 b和柱刚域长度 c，下列( )项结果是正确的。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：梁和柱的刚度长度计算可按高 20105.3.4 条计算： b=a-0.25hb=800-0.25120
39、0=500mm c=c-0.25bc=600-0.251600=200mm如下图所示一桥面净空：净-9+20.75m 人行道的钢筋混凝土 T 梁桥，共 5 根主梁。荷载位于支点处。（分数：6.00）(1).当桥上作用的活载是汽车-20 级时，1 号梁的横向分布系数 m0最接近的数值为( )。A0.477 B0.486 C0.521 D0.326（分数：1.00）A. B.C.D.解析：(2).当桥上作用的活载是挂车-100 级时，1 号梁的横向分布系数 m0最接近的数值为( )。A0.531 B0.453 C0.325 D0.231（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(3).当桥上作用的
40、活载是人群荷载时，1 号梁的横向分布系数 0最接近的数值为( )。A1.321 B1.233 C0.963 D1.422（分数：1.00）A. B.C.D.解析：(4).当桥上作用的活载是汽车-20 级时，2 号梁的横向分布系数 0最接近的数值为( )。A0.438 B0.572 C0.621 D0.554（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(5).当桥上作用的活载是挂车-100 级时，2 号梁的横向分布系数 0最接近的数值为( )。A0.365 B0.571 C0.569 D0.610（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(6).当桥上作用的活载是人群荷载时，2 号梁的横向分布系数
41、 0最接近的数值为( )。A0.000 B0.422 C-0.321 D0.224（分数：1.00）A.B.C. D.解析：首先绘制 1#梁和 2#梁的荷载横向影响线，如下页图所示对 1#和 2#梁的横向分布影响线加载后，即可求得该梁的横向分布系数：某后张预应力混凝土梁桥，钢绞线标准强度 （分数：2.00）(1).假定主梁跨中截面弯矩 M 恒 =2215.43kNm，M 活 =1455.22kNm。主梁毛截面特性如下：截面积A=0.52m2，惯性矩 I=0.0896m4，中性轴至上缘距离 y 上 =0.525m，中性轴至下缘距离 y 下 =0.875m，预应力筋偏心距 ey=0.795m。已知
42、预应力钢筋扣除损失后有效预加力与锚固张拉力比值为 0.7，锚固张拉应力（分数：1.00）A. B.C.D.解析：(1)主梁跨中截面由使用荷载产生的弯矩值 M(2)用规范公式(5.2.151)求跨中截面混凝土下缘的应力(3)预应力钢筋的有效预加力 y已知故 y=0.70.751860=976.5N/mm2(4)预应力钢筋的预加力 Ny= yAy=976.5Ay(5)用规范式(5.2.14)求由预加力产生的跨中截面混凝土下缘的应力=Ay9.45910-3N/mm2(6)因要求混凝土下缘应力为零，故 = h=35.846= h=Ay9.45910-3得(2).经计算主梁跨中截面预应力钢绞线截面面积 Ay=32.36cm2锚下最大控制应力为 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：1有效预应力
