1、ICS29.240Q /Q Q Q G DWG G G国 家 电 网 公 司 企 业 标 准 Q/GDW130 2014架空输电线路掏挖基础技术规定 Technicalregulationfordigedfoundationfoverheadtransm iionline 2015-01-31发布 2015-01-31实施国 家 电 网 公 司 发 布 Q/GDW11330-2014 I 目 次前言 .I1范围 .1 2规范 性引 用文 件 .13术语 和定 义 .14符号 、代 号和 缩略 语 .15基本 规定 .26勘察 .3 7设计 .48施工 .15附录 A（规 范性 附录 ） 原状
2、土掏 挖基 础抗 拔极 限承 载力 计算 .17附录 B（规 范性 附录 ） 旋挖 钻机 设备 的主 要技 术参 数 .21编制 说明 .2 Q/GDW11330-2014 I 前 言为规 范架 空输 电线 路掏 挖基 础的 设计 ，制 定本 标准 。 本标 准适 用于 架空 输电 线路 人工 开挖 和机 械旋 挖掏 挖基 础的 的设 计。 本标 准的 附录 A、 附录 B为规 范性 目录 。本标 准由 国家 电网 公司 基建 部提 出并 解释 。 本标 准由 国家 电网 公司 科技 部归 口。 本标 准起 草单 位： 中 国 电力 科学 研究 院、 山 东 电力 工程 咨询 院有 限公 司、
3、 四 川 电力 设计 咨询 有限 责任公 司、 福建 省电 力勘 测设 计院 、山 东送 变电 工程 公司 。 本标准主要起草人：鲁先龙 程永锋 崔强 满银 赵庆斌 曹丹京 吴征 何西伟 王钢 张文翔 丁宝 民。 本标 准首 次发 布。 Q/GDW11330-2014 1 架空输电线路掏挖基础技术规定1范围 本标准规定了架空输电线路掏挖基础的技术要求与方法。 本标准适用于 110（ 66） kV及以上电压等级架空输电线路掏挖基础的设计和施工。2规范 性引 用文 件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。 凡是注日期的引用文件， 仅注日期的版 本适用于本文件。 凡是不注日期的引用文件， 其最新版
4、本 （包括所有的修改单）适用于本 文 件。 GB50010混凝土结构设计规范50233110 500kV架空送电线路施工及验收规范GB50389750kV架空送电线路施工及验收规范DL/T5219架空送电线路基础设计技术规定 3术语 和定 义 下列术语和定义适用于本文件。3.1掏挖基础 diggedfoundation 利用机械或人工在天然岩土中直接钻 （挖） 成所需要的基坑， 将钢筋骨架支立于土 胎内直接浇筑混凝土而成的原状土基础。 4符号 、代 号和 缩略 语 下列符号、代号和缩略语适用于本文件。 ： 构件 截面 面积 ；A、 、 ： 无因 次系 数；1 2A3A： 受拉 区纵 向普 通钢
5、 筋的 截面 面积 ；sA： 截面 有效 面积 ； h： 基础 底板 直径 ；D： 抗弯 刚度 ；EI： 混凝 土的 弹性 模量 ； c： 作用 于基 础上 的水 平力 合力 设计 值、 基础 埋深 ；H： 截面 的惯 性矩 ；I： 相邻 上拔 基础 中心 距离 ；L Q/GDW11330-2014 2 ： 临坡 地基 坡顶 距；0L、 、 、 、 、 ： 斜 坡地基 计 算 变量；MNPMNP： 下 压 力 设 计 值 。；N： 基础 单向 抗拔 承载 力 设计 值； TR： 基础 上拔 力设 计值 ；： 截面 抵抗 矩；WV0：地 面以 下混 凝土 基础 体积 ； ： 按饱 和不 排水 剪
6、或 相当 于饱 和不 排水 剪方 法确 定的 黏聚 力；c： 基柱 直径 ；d ： 基柱 计算 直径 ；d： 轴向 压力 对截 面重 心的 偏心 矩；0e： 混凝 土轴 心抗 压强 度设 计值 ；cf： 钢筋 抗拉 强度 设计 值； yf： 钢筋 抗压 强度 设计 值；yf： 基础 露头 ；0h： 基础 抗拔 临界 深度 ； ch： 基础 抗拔 计算 埋深 ；th： 斜坡 地基 抗拔 计算 有效 埋深 ；th： 基柱 长度 ；l： 地基 系数 ；m： 圆形 截面 半径 ；r ： 纵向 钢筋 重心 所在 圆周 的 半径 ；sr： 基柱 任一 截面 距地 面距 离；x： 基础 顶部 水平 位移 ；
7、0y：系 数； 1： 受压 区混 凝土 截面 面积 的圆 心角与 2的比 值 ；： 纵向 受拉 钢筋 截面 面积 与全 部纵 向钢 筋截 面面 积的 比值 ；t： 斜坡 地基 坡角 ；： 钢筋 配筋 调整 系数 ； bg： 基础 附加 分项 系数 ；f： 水平 力影 响系 数；E： 基底 展开 角影 响系 数 ； ： 基础 深埋 比， 与相 邻抗 拔土 体剪 切面 有关 的系 数 ；： ht-c范围内的基础体积。V5基本 规定 5.1基坑 可掏 挖成 型的 岩土 体地 基杆 塔基 础宜 优先 采用 掏挖 基础 。5.2掏挖 基础 分为 全掏 挖、 半掏 挖等 型式 ，立 柱可 选用 直柱 或斜
8、 柱。5.3掏挖 基础 的开 挖方 式包 括人 工开 挖与 机械 旋挖 。 Q/GDW11330-2014 3 5.4在平 地、 丘陵 等交 通便 利地 区， 坑壁 可自 立且 地下 水不 影响 基坑 开挖 的岩 土体 地基 ，宜 优先 采用机械 化施 工。 5.5掏挖 基础 应减 少或 避免 扰动 坑底 原状 土， 机械 化施 工时 应确 保坑 底渣 土清 除干 净。5.6基础 的 附加 分项 系数 按表 1确定 。 表 1基础 附加 分项 系数 5.7基础 混凝 土强 度等 级不 低于 C20，采 用强 度等级 400MPa及以 上的 钢筋 时不 低于 C25。混 凝土 强度设计 值按表
9、2、表 3采用 ，混 凝土 弹性 模量 按表 4采用 。表 2混凝 土轴 心抗 压强 度设 计值 （ N/mm2） 表 3混凝 土轴 心抗 拉强 度设 计值 （ N/mm2） 表 4混凝 土的 弹性 模量 （ 104N/mm2） 5.8基础 受力 主筋 宜采用 HRB400、 HRB500、 HRBF400、 HRBF500钢筋 ，也 可 采用 HPB300、 HRB335、 HRBF335、RRB400钢筋 。普 通钢 筋的 设计 值按表 5采用 。表 5普通 钢筋 强度 设计 值（ N/mm2） 杆塔类型 上拔稳定 倾覆稳定悬垂型 杆塔 1.0 1.0耐张 直线 （ 0转角）及悬垂转角杆塔
10、 1.30 1.30耐张 转角、终端及大跨越塔 1.60 1.60 强度 混凝土强度等级C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50fc 9.6 1.9 14.3 16.7 19.1 21. 23.1 强度 混凝土强度等级C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50ft 1.0 1.27 1.43 1.57 1.71 1.80 1.89 混凝土强度等级 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50Ec 2.5 2.80 3.0 3.15 3.25 3.5 3.45 牌号 抗拉强度设计值 fy 抗压强度设计值 fyHPB30 270 270HRB35、 HRBF35
11、 30 30HRB40、 HRBF40、 RB40 360 360HRB50、 HRBF50 435 410 Q/GDW11330-2014 4 6勘察6.1勘察 应包 括下 列内 容：a）查 明场 地各 层土 的类 型、 深度 、分 布、 工程 特性 和变 化规 律。b）查 明水 文地 质条 件， 评价 地下 水对 基础 设计 和施 工的 影响 。 c）查 明不 良地 质作 用， 特殊 岩土 的分 布及 其对 基础 的危 害程 度， 并提 出防 治措 施的 建议 。d）评 价机 械化 施工 掏挖 基础 的可 能性 ，论 证施 工条 件及 其对 环境 的影 响。e）提 出土 体重 度、 土体
12、抗剪 强度 指标 、地 基承 载力 特征 值等 参数 。6.2勘察 方法 应符 合下 列规 定：a）对 于平 原地 区， 岩土 工程 勘察 应采 用工 程地 质调 绘和 现场 勘探 相结 合的 方法 。 b）对 于山 区丘 陵地 区， 岩土 工程 勘察 应以 工程 地质 调绘 为主 要方 法， 并辅 以适 量的 勘探 工作 。6.3勘探 点布 置应 考虑 沿线 地质 条件 复杂 程度 、荷 载、 塔型 等因 素， 具体 按表 6确定 ，并 应符 合下 列要求 ： a） 勘探 点一 般应 布置 在塔 位的 中心 部位 ，对 地 层岩 性复 杂的 塔位 ，必 要 时可 布置 在呈 对角 线的 两只
13、塔 腿或 四只 塔腿 上。 b） 相邻 勘探 点的 岩土 工程 条件 变化 较大 时， 宜选 择其 间合 适塔 位增 加勘 探点 。 表 6勘探 点布 置 6.4勘探 深度 应根 据塔 型、 荷载 、基 础尺 寸等 因素 综合 确定 ，具 体按表 7确定 。表 7勘探 深度 电压等级塔型 20kV及以下 30kV 750kV 10kV（ 80kV）悬垂型、 耐张 直 线（ 0）及悬垂转 角塔 简单地段 间隔 3 5基布置一个勘探点 间隔 2 3基布置一个勘探点 逐基勘探中等复杂地段 间隔 1 3基布置一个勘探点 间隔 1 2基布置一个勘探点 在呈对角线的两只腿 上各布置 1个勘探点复杂地段 逐
14、基勘探 逐基勘探 逐腿勘探耐张转角、终端、大跨越塔 逐基勘探 逐基勘探 多腿或逐腿勘探 电压等级塔型 20kV及以下 30kV 750kV 10kV（ 80kV）悬垂型、 耐 张直线 （ 0） 及 悬垂转角塔 H+0.5D H+1.0D并满足变形验算需要 H+0.5D H+2.0D且不小于 5m 并满足变形 验算需要 H+0.5D H+1.5D且不小于 8m 并满足变形验算 需要 耐张转角、终端、大跨越塔 在直线塔、 直线转角塔的勘 探深度基础上适当加深 H+0.5D H+2.0D且不小于 8m 并满足变形 验算需要 H+1.0D H+2.0D且不小于 12m 并满足变形验算需 要 Q/GDW
15、11330-2014 5 6.5岩土 工程 勘察 应注 明塔 基附 近管 线、 建筑 物、 构筑 物和 其他 既有 设施 的与 线路 的相 对位 置及 构造情况 。 6.6具备 机械 化施 工的 掏挖 基础 勘察 时， 岩石 地基 应提 出岩 石饱 和单 轴抗 压强 度值 。7设计 7.1一般 规定7.2掏挖 基础 设计 包括 下列 内容 ：a)基础 上拔 、下 压和 倾覆 稳定 分析 计算 。b)基础 结构 承载 力 计算 。 c)存在 软弱 下卧 层时 ， 对于 重要 杆塔 基础 ， 宜 进行 地基 沉降 验算 。d)其他 特殊 设计 要求 。7.3掏挖 基础 上拔 稳定 计算 采用 “
16、剪切 法 ” 。7.4掏挖 基础 考虑 侧向 土压 力对 内力 计算 的有 利因 素。 7.5岩石 地基 中岩 石饱 和单 轴抗 压强 度小于 20MPa时， 采用 机械 旋挖 。7.6上拔 稳定 计算7.7基础 抗拔 承载 力计 算， 应符 合 式（ 1）的 要求 。 (1) f ETT R 式中： 基础 附加 分项 系数 ， 按表 1确定 ；f 基础 上拔 力设 计值 ， kN；T 水平 力影 响系 数， 按表 8确 定； E 基底 展开 角影 响系 数， 当 45时取 =1.2；当 45时取 =1.0； 基础 单向 抗拔 承载 力 设计 值 ， 按式 （ 2）和 （ 3） 计算 ， kN
17、。TR 表 8水平 力影 响系 数 E a） 平地 地基 水平力合 力 TH力与上拔力 T的 比值 水平力影响系数 E0.15 0.40 1.0 0.90.40 0.70 0.9 0.80.70 1.0 0.8 0.75 Q/GDW11330-2014 6 (2)2 3 31 2 3 0 t cT 2 3 31 2 3 0 t c( )2.0( )2.0t st s t fc scs c fAchAhAhVGhhRAhAhAhVGhh +=+ + 式中： 、 、 无因 次系 数， 分别 由 附录 A式（ A.6） 式（ A.9）计 算确 定或 查表 A.1确 定 ； 1A2A3A 基础 抗拔
18、计算 埋深 （ 见图 1） ,m ；th 地面 以下 混凝 土基 础体 积 ， m 3；0V 按饱 和不 排水 剪或 相当 于饱 和不 排水 剪方 法确 定的 黏聚 力， kPa；c 基础 上拔 临界 深度 （见 图 1）， 按 表 9确 定 ,m ； ch 基础 底面 以上 土体 加权 平均 重度 ， kN/m 3；s 基础 深埋 比， ； tDh=/ （ htc）范 围内 的基 础体 积 ,m 3；V 基础 自重 ， kN。 fG D fGGf h t hcchht t-D THHTchht chht Gs Gs Gs Gs图 1剪切 法计 算上 拔稳 定示 意图 表 9剪切 法临 界深度
19、 hc b） 斜坡 地基 (3)2 3 31 2 3 0 c T 2 3 31 2 3 0 c( )2.0( )2.0t st s t f tc scs c f tAchAhAhVGhhRAhAhAhVGhh + +=+ + 式中： 斜坡 地基 抗拔 计算 有效 埋深 （ 见图 2）， 按 式 （ 4） 计算 。 th 土的名称 土的状态 基础上拔临界深度 ch碎石、粗、中砂 密实稍密 4.0D 3.0D细、粉砂、粉土 密实稍密 3.0D 2.5D粘性土 坚硬可塑 3.5D 2.5D 可塑软塑 2.5D 1.5D注： 计算上拔时的临界深度 hc，即为土体整体破坏的计算深度。 Q/GDW1133
20、0-2014 7 (4)24tan 2t t NNMPhh M=式中： 斜坡 地基 坡角 ， ；， ， 计 算 变 量 ，按式 （ 5） 计 算 。MNP (5)2 2 22(1tan)2-tan( sin) cos2 cos( sin) 2t tM DNhr rDPr hr r+ + + + r 斜 坡 地 面 假 想 水 平 地 面 thth OD GfT H 图 2斜坡 地基 有效 抗拔 深度 计算 示意 图c） 临坡 地基 按照 式 （ 6） 判 定 破坏 模式 （ 见图 3）， 破 坏 模 式 为 （ a） 和 （ b） 时 ， 按 式 （ 2）计 算 ，破坏 模式 为（ c）时 ，
21、按 式（ 3）计 算。 0L th 斜 坡 (c)上 拔 破 裂 面 交 于 斜 坡(b)上 拔 破 裂 面 位 于 坡 肩(a)上 拔 破 裂 面 位 于 坡 顶 L th基 础 中 心 线 0L th th基 础 中 心 线 = 斜 坡 0L th L th基 础 中 心 线 斜 坡图 3临坡 地基 基础 破坏 模式 类型 (6)000 abcL LL=LLL 破 坏 模 式 为 ()破 坏 模 式 为 ()破 坏 模 式 为 () Q/GDW11330-2014 8 式中： 临坡 地基 坡顶 距。0L (7)2-42NNMPL M = 式中： ， ， 计算 变量 ， 按式 （ 8） 计算
22、 。MNP (8)2 t 02 22t 01tan2-tan( tansin) cos2 cos ( sintan) 2M DN hLr rDPr hr L r+ + + + 7.8尺寸 相同 的相 邻基 础， 同时 作用 设计 上拔 力， 当采 用图 4计算 简图 ，并 按（ 2）或 （ 3）式 计算 上 拔稳 定时 ，公 式右 侧各 项计 算的 总和 应乘 以相 邻基 础影 响系 数， 按表 10确定 。 fGGft D/2D/2h 2 thL THHT 图 4相邻 上拔 基础 剪切 法计 算简 图 表 10相邻 基础 影响 系数 E2相邻上拔基础中心距离 （ m ）L 影响系数 E2或2
23、 tLDh+ 2cLDh+ 1.0和 或LD=ht hc2.5D 0.7和 或LD=2.5Dh t ch3.0D 0.65和 或LD=3.0D 按插入法确定注： 与相邻抗拔土体剪切面有关的系数，当 时，可按表 1查取 ； 1.0hDt 相邻上拔基础中心距离。L Q/GDW11330-2014 9 表 11与相 邻抗 拔土 体剪 切面 有关 的系 数 7.9基础 截面 弯矩7.10基础 满足 式（ 9）时 为刚 性基 础。 如基 础为 刚性 ，按 照式 （ 11） （ 14）计 算截 面弯 矩。 (9)2.5/l (10) 15mdEI=式中： 基柱 长度 ， m ；l 基柱 直径 ， m ；
24、d 抗弯 刚度 ，直 线塔 时取 ；非 直线 塔时 取 ， kPa；EI c0.8EI EI= c0.667EI EI= 混凝 土的 弹性 模量 ；c 截面 的惯 性矩 ， m 4；I 地基 系数 ，可 通过 水平 静载 荷试 验获 得， 当无 试验 数据 时， 可按 表 12选取 ， kN/m 4。m 表 12地 基 系 数 土体内摩阻角 相邻抗拔土体剪切面有关的系数 45 0.6540 0.6030 0.5 20 0.5010 0.450 0.40 注： ，当 时，2t 2tcos sin422 4cos +sin42 422Dh Dh + = + t chh t chh= 液性指数 Il
25、 1.0 Il0.5 0.5 Il0 Il 0（ kN/m 4）m 20 40 40 60 60 100 Q/GDW11330-2014 10 Dh dxA A x yHlh0 图 5计算 示意 图7.11根据 式（ 11）计 算基 础转 角（ 见图 5）。 (11) 0412(3+2)=( 180)HhHhmdhWD 式中： 作用 于基 础上 的水 平力 合力 设计 值， kN；H 基础 露头 ， m ； 0h 截面 抵抗 矩， m 3；W 基柱 计算 直径 ，按 式（ 12）计 算， m 。d (12)0.9(1.50.5) 1.00.9(1.0)1.0d dmd d d+= 7.12根据
26、 式（ 13）计 算基 础主 柱转 动中 心到 地面 距离 。 (13)3A 26+2=3Hmdhx dh7.13基柱 任一 截面 弯矩 按式 （ 14）计 算。 (14)3x 0 A(2)1mxMHhHxd xx=+ 式中： 基柱 任一 截面 距地 面距 离， m 。x7.14基础 下压 计算 7.15基础 底面 压力按 DL/T5219相关 规定 计 算 ，其 中 作 用 于基 础底 面的 力矩 设计 值 按照 公 式 （ 15）hM计算 。 (15)3 h 0 A(2)1mhMHhHhd xh=+ Q/GDW11330-2014 1 7.16地基 承载 力 宜 由平 板载 荷试 验 或
27、其它 原位 测试 、计 算 并结 合工 程实 践经 验等 方法 综合 确定 ； 在 无资料 时， 未修 正的 地基 承载 力特 征值 可参考 DL/T5219附录 E。7.17地基 承载 力特 征值 按 式（ 16） 修 正 。 (16)(3) (0.5) a akb dsff B h=+ 式中： 修正 后的 地基 承载 力特 征值 ， kPa；af 地基 承载 力特 征值 ， kPa； akf 基础 宽度 和埋 深 的地 基承 载力 修正 系数 ， 按 基 底下 土的 类别 查表 13确定 ， 当 深层 平 板bd、载荷 试验 时 ， d取 0； 基础 底面 以下 土的 重度 ，地 下水 位
28、以 下取 浮重 度， kN/m 3； 基础 底 面 宽度 （ ， 为 底 板 面 积 ）， 当宽 度 小 于 3m时按 3m取值 ， 大 于 6mB BA=A时按 6m取值 ， m 。 表 13承载 力修 正系 数 7.18当地 基受 力层 范围 内有 软弱 下卧 层时 或对 某些 特殊 土地 基需 要计 算地 基变 形时 ，可按 DL/T5219相关 规定 计算 。7.19掏挖 基础 顶面 水平 位移 应满 足式 （ 17）要 求 (17) 0 A0( ) yxh y=+0.8w含水比 0.8w 00.15 1.21.4大面积压实填土 压实系数大于 0.95、粘粒含量 10%的粉土 c最大干
29、密度大于 2.1t/m 3的级配砂石 00 1.52.0粉土 粘粒含量 10%的粉土c粘粒含量 dre o grago agg02(1) s geTAr+ 02(1)s geTArT g02re图 6基础 配筋 计算 简图7.22基础 钢筋 混凝 土圆 形正 截面 的纵 向钢 筋面 积应 符合 下列 公式 的要 求： a)当 （ 为截面 中心 至纵 向钢 筋截 面中 心距 离） ，按 大偏 心受 拉计 算钢 筋面 积， 按式0 /2gergr（ 18）确 定。 (18) hcs bg1yAfA f= 式中 ： 受拉 区纵 向普 通钢 筋的 截面 面积 ， m 2；sA 截面 有效 面积 ， m
30、 2；h 混凝 土轴 心抗 压强 度设 计值 ， kPa；cf 钢筋 抗拉 强度 设计值 kPa； yf 系数 ， 按 式（ 19）确 定；1 钢筋 配筋 调整 系数 ， =1.28。bg bg Q/GDW11330-2014 13 (19)301 1301 11 hc 2sin(2) sin()sin()(2) 02 32sin()sin()030.86 gg daed ddaend dTnAf = = = -式中： 当 =0.25 4.0， =0.05 0.1时， 可按 照图 7查取 。00/eD ga 0D0D1 23 17 1210987676543 -2x1 n1543212 161
31、5413121 1098 1926 1-2=x10 24232212019 18 25 1817615143 3534 2120 3231302928273 262524 =0.2523=0.3=0.350.4=0.450.5=.50.6=.650.7=0.75=0.8.9=1.0=1.=1.2=1.3.4=1.6=2.02.5=3.04.04039383736 21201918176151431210987654321 262524 e 式 中 :作 用 于 计 算 截 面 重 心 的 弯 距 ,kN-m ;-计 算 截 面 直 径 ,m ;-计 算 截 面 混 凝 土 面 积 ,m ;-截
32、 面 边 缘 至 纵 向 钢 筋 截 面 中 心 的 距 离 ,m ;0D hAag 210 -M 1n = 0.86TAhc10D0 = e 0 = MT 图 71=f(n1,1)关系 图b)当 ，按 小偏 心受 拉并 不考 虑钢 筋应 力塑 性分 布计 算钢 筋面 积， 按 式（ 20）确 定。0g/2er Q/GDW11330-2014 14 (20)s y g2.01. 1oeTAf r + 7.23沿周 边均 匀配 置纵 向钢 筋的 圆形 截面 钢筋 混凝 土偏 心受 压构 件，其 正 截面 受压 承载 力符 合下 列 规定： (21) 1 sin21 ( )2c t ysNfA f
33、A + (22)31 sinsin2sin3 ti c ys aNe fAr fAr + 式中： 下压 力设 计值 ， kN；N 构件 截面 面积 ， m 2；A 圆形 截面 半径 ， m ；r 纵向 钢筋 重心 所在 圆周 的 半径 ， m ；sr 轴向 压力 对截 面重 心的 偏心 矩； 0e 受压 区混 凝土 截面 面积 的圆 心角与 2的比 值 ； 纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值， ，当 时 ，t 1.252t = 0.625取 。0t=7.24立柱 斜截 面承 载力 计算 圆形 截面 钢筋 混凝 土偏 心受 压、 受 拉 构件 ， 其 截面 限制 条件 和斜 截面
34、受剪 承载 力按 GB50010、 DL/T5219相关 规定 计算 ，但 上述 条文 公式 中的 截面 宽度 b和截 面有 效高度 h0应分 别以 和 代替 。1.76r1.6r7.25混凝 土底 板抗 剪承 载力 计算7.26基底 压力 允许值 P 0按照 公式 （ 23）确 定， 见 图 8： hb图 图 图 图 8示意 图 (23)( ) 0tan0.5tP f=式中： 混凝 土抗 拉强 度设 计值 ， kPa。tf7.27混凝 土底 板在 下压 、上 拔荷 载作 用下 ，基 底净 反力 P不得 大于 允许值 P 0： Q/GDW11330-2014 15 pmax Y YX X pm
35、inppch hh0 pmaxpcpmin T bp0 p0N 图 9混凝 土底 板抗 剪承 载力 计算 示意 图a)轴心 受压 （拉 ）时 ： (24) 0pp=b)偏心 受压 （拉 ）时 ： (25)m ax2cppp+=式中 ， ， ， 如图 9所 示。 0pm axpcpp7.28构造 要求7.29掏挖 基础 立柱 尺寸 应满 足以 下要 求：a)人工 开挖 的立 柱截 面直 径不 宜小于 800mm。 b)机械 旋挖 的立 柱截 面直 径由 旋挖 钻机 设备 的钻 头规 格确 定， 可参 考附录 B。7.30掏挖 基础 底部 尺寸 应满 足以 下要 求：a)人工 开挖 时， 底部 扩
36、展 角 值不 宜大于 45 。b)机械 旋挖 时， 土类 地基 扩底 直径 不宜 大于 2d且不 大于 4m。 c)机械 旋挖 时， 岩类 地基 的扩 底直 径与 岩石 强度 相关 。7.31钢筋 保护 层厚 度应 符合 表 14规定 。表 14钢筋 混凝 土保 护层 最小 厚度 （ mm） 7.32基础 中纵 向受 力钢 筋的 配筋 率不 应小 于表 15规定 。 基础部位 钢筋类别 保护层最小厚度基础立柱 纵向受力钢筋 50基础顶部 纵向受力钢筋 50基础底部 纵向受力钢筋 70 Q/GDW11330-2014 16 表 15基础 中纵 向受 力钢 筋的 最小 配筋 百分 率（ %） 8施
37、工8.1施工 前应 具备 完整 的地 质勘 察资 料及 工程 附近 管线 、建 筑 物、构 筑 物和 其他 既有 设施 的构 造情 况 。8.2施工 过程 中出 现异 常情 况时 应停 止施 工， 由勘 察、 设计 、施 工等 有关 单位 共同 分析 情况 ，解 决问题， 消除 质量 隐患 ，并 应形 成文 件资 料。 8.3施工 前应 制定 相应 的安 全技 术措 施， 人工 开挖 时应 有可 靠的 安全 保证 措施 确保 施工 人员 的人 身安全。 8.4基础 在浇 筑混 凝土 前，隐 蔽 工程 应有 监理 代表 在现 场复 查并 签字 认可 ，做 好 相关 记录 和验 收资 料 。8.5
38、机械 化施 工时 扩底 直径 和孔 底虚 土厚 度应 符合 设计 要求 ，扩 底渣 土应 清除 干净 ；成 孔达 到设 计深度后 ，孔 口应 予以 保护 。 8.6掏挖 基础 施工 质量按 GB50233、 GB50389相关 要求 执行 。 受力类型 最小配筋率百分率受压钢筋 全部纵向钢筋 强度等级 50MPa 0.5强度等级 40Pa 0.5强度等级 30MPa、 35MPa 0.6 一侧纵向钢筋 0.2受弯构件、偏心受拉构件、轴心受拉构件一侧的受拉钢筋 0.2和 45ft/fy中的较大值注 1:偏心受拉构件中的受压钢筋，应按受压构件一侧纵向钢筋考虑； 2:受压 构 件 的 全 部 纵 向
39、 钢 筋 和 一 侧 纵 向 钢 筋 的 配 筋 率 以 及 轴 心 受 拉 构 件 和 小 偏 心 受 拉 构 件 一 侧 受 拉 钢 筋 的 配 筋率均按构件的全截面面积计算；3:当钢筋沿构件截面周边布置时， “ 一侧受拉钢筋 ” 是指受力方向两个对边中一边布置的纵向钢筋。 Q/GDW11330-2014 17 A附 录 A（规 范性 附录 ）原状 土掏 挖基 础抗 拔极 限承 载力 计算 A.1极限平衡状态下，原状土抗拔土体采用图 A.1所示圆弧滑动面，由式（ A.1）确定 圆 弧 滑 动 面图 A.1原状 土掏 挖基 础抗 拔计 算圆 弧滑 动面 模型 （ A.1） 12 cossin
40、4242242 2 t n t hr Dh = =+ =式中 ： 圆弧 曲面 半径 ， m ；r 基础 抗拔 计算 埋深 ， m ；th 抗拔 土体 内摩 擦角 ， ； 中间 计算 参数 ，表 示半 径 随 而变 化的 特征 ； r Dht 抗拔 土体 滑动 面形 态参 数， 应根 据试 验确 定。 经对 已有 试验 成果 进行 和总 结， 取 ；n 4n= 圆弧 曲面 在水 平地 面处 与水 平面 夹角 ， ； 1 圆弧 曲面 在底 板处 与水 平面 夹角 ， 。2A.2极 限平衡状态下，原 状土掏挖抗拔基础极限承载力采用 “剪切法 ”确定， 计 算模型如 图A.2， 基础极限抗拔承载力由基
41、础混凝土自重、 抗 拔土体圆弧滑动面 ABCD所包含的抗拔 土体重量以及滑动面上剪切阻力垂直投影分量 3部分组成，如式（ .2）所示： 图 A.2基础 抗拔 承载 力 “ 剪切 法 ” 统一 计算 模型 Q/GDW11330-2014 18 （ A.2）t cT t cv s fv s s fTGhhR VGhh+=+ 式中 ： 基础 极限 抗拔 承载 力， kN； TR 基础 混凝 土自 重， ，由 基础 容重 和体 积 确定 ， kN；fG f ffGV= f fV 地面 以下 混凝 土基 础体 积， m 3；0fV 抗拔 土体 滑动 面剪 切阻 力垂 直投 影分 量 ， 按照 A.3确
42、定， kN；vT 抗拔 土体 滑动面 ABCD所包 含的 抗拔 土体 自重 ， 按照 A.4确定 ， kN。 sGA.3抗拔 土体 滑动 面剪 切阻 力垂 直投 影 分量 ，按 式（ A.3.1）计 算确 定：vT （ A.3.1）2 3 v1t 2stTAchAh=+式中： 无因 次系 数， 分别 由式 （ A.3.2）和 式（ A.3.3）计 算确 定或 查表 A.1确定 。12A、 （ A.3.2） 2( )tan2 421 12(sin) = +AKe （ A.3.3）2( )tan3 422 2122sin cos( ) 2tantan( )114tan 42 42A KK e =
43、+ + + （ A.3.4）2( )tan1 22( )tan422( )tan 2( )tan42 2( )tan2 1 1( cos) (sin2tancos)14tan2 cos( )2tansin( )4 421 4tan 1 (tancos2sin4(1tan) K eee e e = + + + + + + 2( )tan422) (tansincos)e + （ A.3.5）2 1 333 1 11cos( )sinsin(2)tantancos(2)2 824 2 241 1 1 13 2tansin(3)sin()sin()cos( )12 2 4 1242 1 1 31 1
44、 cos( )cos( )cos()cos()2424422 4 K =+ + + + + +1 1 1313 cos(3)sin( )sin( )sin( )12 2424421242 + + （ A.3.1cos( )sin 42= 6）A.4圆弧 滑动 面内 土体 自重 按式 （ A.4.1）计 算确 定： （ A.4.1） 33 0( )s s tGAhV=式中 ： 深度 范围 内基 础体 积 ,m 3； 0Vth 无因 次计 算参 数，由 抗 拔土 体的 滑动 面形 态、内 摩 擦角 和基 础深 径 比 确 定 ，可 按 式（ A.4.2）3A 计算 或查表 A.1确定 。 Q/GD
45、W11330-2014 19 （ A.4.2）3 2 2223 2 2112cos1coscos41 2sin2cos4 21 sin(2cos)cos( )2sin( )3 4 42 = + + + + +A表 A.1原状 土掏 挖基 础抗 拔极 限承 载力 计算 / 抗拔土体滑动面形态系数（ n=2） 抗拔土体滑动面形态系数（ n=4）F1（ ， ） F2（ ， ） F3（ ， ） A1（ ， ） A2（ ， ） F1（ ， ） F2（ ， ） F3（ ， ） A1（ ， ） A2（ ， ）1.051.6924.680.1754.681.8671.4054.1980.1604.1981.5
46、61.0101.7584.8290.3594.8292.161.454.270.324.271.76 1.0151.8264.9540.5474.9542.371.4854.2970.4804.2971.9651.0201.8965.0160.7355.0162.6311.524.2560.6304.2562.151.0251.965.090.9165.092.851.564.190.764.192.321.0302.044.9261.0864.9263.101.6073.9780.833.9782.490 1.0352.124.7631.2364.7633.581.6483.740.9763
47、.742.641.0402.024.5171.3614.5173.5631.6893.491.0413.492.7301.0452.844.181.4534.183.761.7303.101.0733.102.8031.550.8603.2470.183.2470.9780.7543.0270.1 3.0270.865 1.5100.8963.490.2393.491.350.7813.090.2 3.091.031.5150.933.4090.3603.4091.2930.8 3.1 0.313.1 1.391.5200.9713.420.4783.421.490.8353.0870.433.0871.2681.5251.03.850.583.851.5980.8623.0170.5263.0171.389 1.5301.0493.2950.683.2951.7350.8902.900.652.901.4951.5351.08
