1、注册结构工程师（二级专业考试- 上午）模拟试卷 10 及答案与解析1 某一设有吊车的钢筋混凝土单层厂房，下柱 He=11.5m。上、下柱的截面尺寸如图所示。截面采用对称配筋，a s=as=40mm。采用 C30 的混凝土，纵向钢筋为HBB335，内力组合后的最不利内力设计值，上柱是 M= 112kNm，N=236kN；下柱是 M=400kNm，N=1200kN。1 若已知上柱长 Hu=3.6m，则上柱的偏心距增大系数与下列 _项数值最为接近。（A）1.05（B） 1.1（C） 1.16（D）1.132 若已知上柱的偏心距增大系数 =1.12，初始偏心距 ei= 495mm，则上柱截面按对称配筋
2、计算的一侧纵向钢筋面积与下列_项数值最为接近。（A）605mm 2（B） 953mm2（C） 724mm2（D）890mm 23 若已知下柱为大偏心受压，截面中和轴通过腹板，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e=800mm，则下柱截面的一侧纵向受拉钢筋的最小配筋面积与下列_项数值最为接近(注：计算时不考虑工字形翼缘的斜坡面积，最小配筋面积应为计算配筋面积与按最小配筋率计算的面积中取较大值)。（A）305mm 2（B） 453mm2（C） 360mm2（D）410mm 24 某多层钢筋混凝土现浇框架，抗震等级为二级，楼盖采用装配式楼盖。柱截面尺寸为 bh =500mm500mm，梁高为
3、 600mm，混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋为HBB335，箍筋为 HPB235，a s=as=40mm。4 若已知室内地坪至基础顶面高度为 1.5m，首层层高为 3.9m，则底层内柱的长细比最接近下列 _项数值。（A）46.9（B） 58.5（C） 34.3（D）42.55 已知底层柱的下端截面考虑地震作用组合后的弯矩设计值为 M=300kNm，轴力设计值为 N =1200kN，计算长度为 6m，则对该柱进行正截面承载力计算时得到的偏心距增大系数 与下列_项数值最为接近。（A）1.09（B） 1.18（C） 1.14（D）1.236 如下图所示，二层中柱节点处考虑地震作用参与组合后的梁端
4、、柱端弯矩设计值见下表。已知柱顶处的轴压比大于 0.15，柱顶-截面和-截面考虑地震作用组合，经调整后的最大弯矩设计值与下列_项数值最为接近。 （A）300.2kNm，311.8kNm（B） 250kNm，260kNm（C） 311.8kNm，300.2kNm（D）330.5kNm，300.2kNm7 已知考虑地震作用组合，且经调整后的底层内柱上、下端弯矩设计值分别为Mt=450kNm， M b=280kNm，剪切面满足规范的规定，剪跨比 =3，轴力设计值为 N=1300kN，则柱内箍筋的 的计算值与下列_项数值最为接近。（A）0.358mm（B） 0.526mm（C） 1.151mm（D）0
5、.425mm8 已知单筋矩形截面梁的尺寸 b=250mm，h=600mm，a s=40mm，混凝土采用 C30，纵向钢筋采用 HRB335 级和 HRB400 级钢筋， 0=1.0。则当受压区高度等于界限高度时，梁能承受的弯矩 M(下标)u 为_kNm。（A）430.3（B） 444（C） 447.1（D）4779 偏心受压柱 bh=500mm500mm，h 0=465mm，计算长度 0=7.5m，C30 混凝土，轴向压力设计值 N=1500kN，已求得 ei=100mm，则偏心距增大系数 =_。（A）1.889（B） 1.747（C） 1（D）0.88910 某办公楼的钢筋混凝土简支梁，计算
6、跨度 0=6.90m，梁的截面尺寸bh=250mm 650mm，混凝土强度等级为 C30，钢筋为 HRB335 级。该梁承受均布恒载标准值(包括梁自重)g k=16.20kN/m 及均布活载标准值 qk=8.50kN/m。由正截面受弯承载力计算结果，梁跨中下部配有纵向受拉钢筋 320(As=941mm2)，梁的混凝土保护层厚度 c= 25mm。10 试确定该梁跨中截面在荷载效应的标准组合作用下，纵向受拉钢筋的应力ss(N/mm2)最接近于下列_数值?（A） ss=291.97（B） ss=231.69（C） ss=370.46（D） ss=287.311 已知 As=941mm2，a e=7.
7、14， f=0， f tk=1.43N/mm2；假定 ss=285N/mm2。试判定在荷载效应标准组合作用下该梁的短期刚度 Bs(Nmm(上标)2)最接近于如下_数值。（A）B s=5.121013（B） Bs=5.291013（C） Bs=6.681013（D）B s=0.274101312 假定荷载短期效应组合的跨中最大弯矩Mk=Mgk+Mqk=96.41+50.59=147kNm，B s=5.51013Nmm2，试确定该梁跨中挠度值f(mm)最接近于下列_数值。提示：该简支梁无受压钢筋；均布荷载作用下简支梁跨中挠度公式为 。（A）f=23.75mm（B） f=24.22mm（C） f=3
8、0.13mm（D）f=17.44mm13 若 =0.506， ss=270.0N/mm2，试问该梁跨中的最大裂缝宽度 Wmax(mm)最接近下列_数值。（A）W max=0.266mm（B） Wmax=0.293mm（C） Wmax=0.344mm（D）W max=0.304mm14 下列表述中_项为不正确。（A）叠合构件的第一及第二阶段的正截面受弯承载力计算方法与一般整浇梁相同（B）荷载短期效应组合下叠合梁的挠度将大于相同截面的整浇梁挠度（C）叠合梁第二阶段荷载作用下的钢筋应力增量高于相应荷载情况下整浇梁的钢筋应力增量（D）为了不使叠合梁的钢筋应力在使用阶段过高甚至达到屈服，所以在荷载短期效
9、应组合下的钢筋应力应有所控制15 规范关于伸缩缝最大间距的下列规定中，_不正确?（A）现浇挑檐的伸缩缝间距不宜大于 12m（B）当屋面无保温或隔热措施时，剪力墙结构的伸缩缝间距宜按规范表 9.1.1 中露天栏的数值取用（C）框架结构比剪力墙结构受的约束小，前者伸缩缝间距比后者大（D）露天结构比室内结构受温度变化的影响更大，前者比后者的伸缩缝间距大16 边列柱上有跨度 12m 焊接工形吊车梁，采用 Q345C 牌号钢材，E5015 焊条，梁及制动结构截面如图(a)所示。梁上承受 2 台 Q=100t、工作级别 A6 的软钩吊车，吊车总重 900kN，其中小车重 390kN，最大轮压 F6=375
10、kN，均为标准值。图(b)给出了吊车尺寸。梁端支座为平板式支座，平台活载、梁及零件自重的标准值分别为2kN/m 和 8kN/m。下翼缘连接角焊缝采用自动焊，h f=6mm，外观检验符合二级标准。吊车梁下部水平支撑桁架与下翼缘用普通螺栓连接，因开孔而削弱的梁截面可忽略不计。横向加劲肋下端距腹板下边缘以上 100mm，横向加劲肋与腹板连接焊缝在下端处采用不断弧回焊。16 吊车轮压设计值为_kN，最大横向水平力设计值为 _kN。（A）577.5，52.5（B） 577.5，19.1（C） 375，52.5（D）375，19.117 Mmax=_kNm，M maxT=_kNm。（A）4860,441.
11、8（B） 441.8，4860（C） 5068,441.8（D）4091,45018 梁的最大剪力 Vmax=_kN。（A）1457（B） 1041（C） 1145（D）152619 当进行吊车梁强度计算时，其上、下翼缘正应力分别为_N/mm 2 和_N/mm2。（A）244.3，228.7（B） 201,295（C） 228.7，244.3（D）295,20120 当进行吊车梁强度计算时，腹板最大剪应力为_N/mm 2，腹板上边缘局部承压应力为 _N/mm 2。（A）70.8，113.6（B） 113.6，70.8（C） 92.3，125.7（D）92.3，113.621 吊车梁腹板上边缘折
12、算应力为_N/mm 2。（A）170.2（B） 204.2（C） 310（D）37222 当进行吊车梁稳定性计算时，其构造如图(a)所示，另设横向加劲肋成对放置，间距 1500mm，计算结果_。（A）整体稳定和局部稳定都满足要求（B）整体稳定和局部稳定都不满足规定（C）整体稳定符合要求，局部稳定计算不足（D）整体稳定不符合要求，局部稳定计算尚可23 疲劳计算按(GB500172003)第 3.1.6 条规定，采用 1 台吊车标准值，求最大弯矩时可将 1 台吊车轮压合力与邻近一轮的中线与梁中心线重合，如下图所（A）104.3，144（B） 144,104.3（C） 130.4,215（D）215
13、,130.424 当进行下翼缘螺栓孔处主体金属疲劳计算时，其修正后的应力幅计算值为_N/mm2，容许应力幅为_N/mm 2。（A）106.5，118（B） 118,106.5（C） 133.1,215（D）215,133.125 梁与柱的连接如图所示，钢材为 Q235AF(A3F)，采用 B 级螺栓连接，螺栓直 d=20mm，孔径 d0=20.5mm。25 当翼缘连接处的弯矩为 946kNm 时，翼缘连接一侧螺栓所承受的轴力为_。（A）946.5kN（B） 965.3kN（C） 980.0kN（D）1004.3kN26 翼缘连接处一个螺栓连接的抗剪承载力设计值为_。（A）54 841N（B）
14、52 349N（C） 53 407N（D）54 167N27 翼缘连接处一个螺栓连接的抗压承载力设计值为_。（A）160000N（B） 167 597N（C） 173 249N（D）174 359N28 腹板连接处承受的弯矩为 254kNm，I-I 截面上的剪力 V=200kN 时，腹板连接一侧螺栓所承受的弯矩为_。（A）254kNm（B） 260kNm（C） 266kNm（D）272kNm29 腹板连接处一个螺栓连接的抗剪承载力设计值为_。（A）54 841N（B） 58 996N（C） 59 943N（D）106 814N30 某钢筋混凝土雨篷的尺寸如图所示，采用 MUl0 烧结普通砖及
15、M5 混合砂浆砌筑。雨篷板自重(包括粉刷)为 5kN/m，悬臂端集中荷载按 1kN 考虑，楼盖传给雨篷梁的恒荷载标准值 g k=4.5kN/m。该雨篷抗倾覆验算的计算式(M ovMr)接近下列_组数值?（A）4.89kNm5.00kNm（B） 4.67kNm5.00kNm（C） 4.89kNm4.00kNm（D）4.67kNm4.00kNm31 技术条件：某阅览室宽 12m，长 53=15m，平剖面如图所示，屋面结构为双坡屋面梁，梁高 1000mm，梁上铺设圆孔板，屋面板上现浇 40mm 厚细石混凝土，内设 4 200 钢筋网片，屋面结构在预制板和现浇层间设 15mm 厚混合砂浆隔离层，屋面梁
16、支承在有壁柱的窗间墙上，砖 MU10，混合砂浆 M5。31 该阅览室静力计算方案为_。（A）刚性方案（B）刚弹性方案（C）弹性方案32 计算简图为排架结构见下图。屋面梁高 1000mm，室内地面0.00，梁底标高+4.0m，室外地面-0.5m，柱高 H=_。（A）4.5m（B） 5.0m（C） 6.0m（D）7.0m33 墙体高厚比的验算_。（A）带壁柱墙高厚比满足，壁柱间墙高厚比不满足（B）带壁柱墙高厚的不满足，壁柱间墙高厚比满足（C）带壁柱墙高厚比不满足，壁柱间墙高厚比不满足（D）带壁柱墙高厚比满足，壁柱间墙高厚比满足34 屋面梁下设混凝土刚性垫块，见下图所示，梁端支承压力 N1 对壁柱墙
17、的偏心距e=_。（A）123.79mm（B） 76.28mm（C） 63.79mm（D）16.28mm35 柱顶轴力，永久荷载标准值 133.519kN，活荷载标准值 15.456kN。下列 4 种荷载组合，_荷载组合柱顶截面轴力最大?（A）活荷载控制（B） (活荷载+风荷载)控制（C）风荷载控制（D）永久荷载控制36 弯矩标准值见下图所示下列 4 种荷载组合，_荷载组合柱底截面弯矩最大?（A）活荷载控制（B） (活荷载+风荷载)控制（C）风荷载控制（D）永久荷载控制37 对带壁柱墙见下图所示。柱顶截面轴向力设计值 N1=195.707kN，高厚比=11.31，偏心距 e=36.79mm，截面
18、惯性矩 I=60.67108mm4。下列验算值_是正确的?（A）180.300kN（B） 200.333kN（C） 274.302kN（D）304.781kN38 某 5m 高轴心受压砖柱，e=0，上、下端均为不动铰支座，采用 MU10 和 M5 的混合砂浆砌筑，截面尺寸为 490mm490mm38 该柱受压承载力设计值与_项数值相近。（A）292.7kN（B） 213.5kN（C） 241.4kN（D）255.6kN39 当该柱采用网状配筋配置，钢筋为矿冷 b 低碳钢丝，f v=430N/mm2，钢筋网竖向间距 s= 260mm(四皮砖 )，网格尺寸为 60mm60mm，已求得体积配筋率=0
19、.162，f n=2.522N/m2，该网状配筋柱承载力与_项数值最为接近。（A）592.7kN（B） 513.5kN（C） 441.4kN（D）491.1kN40 某钢筋混凝土挑梁如图所示，I=1.5m ， 1=2.8m，b=240mm，h b=300mm，挑出截面高度 150mm，挑梁上墙体高度 2.8m，墙厚 h=240mm。墙端设有构造柱 240mm 240mm，距墙边 1.6m 处开门洞，b h=900mm，h h=2100mm，楼板传给挑梁的荷载标准值：梁端集中作用的恒载 Fk=4.5kN，作用在挑梁挑出部分和埋入墙内部分的恒载 g1k= 17.75kN/m，g 2k=10kN/m
20、。 作用在挑出部分的活载 q1k=8.25kN/m，埋入墙内部分的活载 q2k=4.95kN/m，挑梁挑出部分自重 1.56kN/m，挑梁埋在墙内部分自重 1.98kN/m，墙体自重 19kN/m3。40 楼层的倾覆力矩与下列_项数值最为接近。（A）50.23kNm（B） 54.4kNm（C） 58.25kNm（D）62.7kNm41 楼层的抗倾覆力矩与下列_项数值最为接近。（A）75.50kNm（B） 80.68kNm（C） 88.25kNm（D）72.70kNm42 如图所示原木屋架，选用红皮云杉 TCl3B 制作。斜杆 D3 原木梢径 d=100mm，其杆长 L=2828mm。42 D3
21、 杆轴心压力设计值 N=-17.77kN，当按强度验算时，斜杆 D3，的轴心受压承载力 c 与下列 _项数值最为接近。（A）1.10N/mm 2（B） 1.39N/mm2（C） 2.26N/mm2（D）1.78N/mm 243 D3 杆轴心压力设计值 N=-22.02kN，当按稳定验算时，斜杆 D3，的轴心受压承载力 c 与下列 _项数值最为接近。（A）4.89N/mm 2（B） 6.22N/mm2（C） 7.94N/mm2（D）10.09N/mm 244 黏性土试验得到天然含水量 =20%，塑限含水量 D=14%，液限含水量1=28%。44 土的塑性指数 Ip 最接近下列_数值?（A）14（
22、B） 6（C） 8（D）1045 土的液性指数 I1 最接近下列_数值?（A）0.42（B） 0.57（C） 1（D）0.7546 某承重墙下条形基础，埋置深度为 1.2m，底宽 2.6m，板高 0.35m，如图所示，上部结构传来荷载设计值 F=290kN/m，m=10.4kNm，采用 C20 混疑土，HPB235钢筋。46 如果 F=188kN/m，则基底净反力的最大值与下列_值接近。（A）105.5kN/m 2（B） 110.9kN/m2（C） 115.6kN/m2（D）121.4kN/m 247 当 F=290kN/m 时，基底净反力如上图中所示，则 I-I 截面的剪力与下列_项值接近。
23、（A）105.9kN（B） 110.6kN（C） 121.8kN（D）130.3kN48 如果基底设混凝土垫层，取保护层 50mm，按混凝土结构设计规范，取h=1.0，则基础在 I-I 截面的抗剪承载力与下列_项值接近。（A）200kN（B） 210kN（C） 231kN（D）242kN49 如题中条件时，则 I-I 截面处的弯矩与下列_项值接近。（A）60.91kNm（B） 72.67kNm（C） 83.42kNm（D）87.95kNm50 某一般建筑有一柱下三桩基础，柱传至桩基承台顶面的竖向力设计值F=2250kN。承台埋深 1.50m，承台及其以上土的自重设计值 C=90kN。方形混凝土
24、预制桩的边长为 400mm，桩端全截面进入粉土层深度为 1.50m。桩基平面布置和地基地质条件如图所示。50 该柱的中轴线应在承台平面的_处方可使承台不产生偏心竖向力作用?（A）O 1 点（B） O3 点（C） O2 点（D）O 4 点51 基桩竖向极限承载力的标准值最接近下列_数值?（A）904kN（B） 1304kN（C） 2180kN（D）490.4kN52 若根据静载试验基桩竖向极限承载力标准值为 Quk，则基桩竖向极限承载力设计值 R 最接近下列_数值?（A）1.60Q uk（B） 1.65Quk（C） 0.625Quk（D）0.606Q uk53 该建筑桩基重要性系数 0 应为_。
25、（A）1.1（B） 1（C） 1.2（D）0.954 在相同条件下，由单桩竖向静载试验得到 3 根试验桩竖向极限承载力实测值分别为：Q u1= 480kN，Q u2=500kN，Q u3=510kN，则该单桩竖向极限承载力标准值最接近下列_数值?（A）497kN（B） 485kN（C） 490kN（D）500kN55 建筑场地为黏性土地基，采用水下钻孔灌注桩(泥浆护壁)，其极限侧阻力标准值qsik=48kPa，极限端阻力标准值 qpk=550kPa，桩直径 600mm，长 30m，桩数不超过3 根。确定单桩的技术经济指标，即每 100kN 竖向承载力 (设计值)耗用的桩身混凝土立方米数(按理论
26、计算) 。试指出该指标最接近下列_项数值(单位：m3/100kN)?（A）0.58（B） 0.8（C） 0.49（D）0.7256 下图中_项的挡土墙土压力最小，抗滑移性能最好。（A）仰斜挡土墙（B）垂直挡土墙（C）俯斜挡土墙（D）基底递坡仰斜挡土墙57 在地基变形计算中，对于不同的结构应由不同的变形特征控制，_项规定不正确。（A）框架结构应由局部倾斜控制（B）高耸结构应由倾斜值控制（C）单层排架结构应由相邻柱基的沉降差控制（D）高层建筑应由倾斜值控制58 高层剪力墙结构的某片剪力墙，共 13 层，总高度 35.7m。首层层高 3.3m，二层至十三层层高均为 2.7m，墙厚度各层均为 180m
27、m(如图所示)。混凝土强度等级，首层至三层为 C30，四层至九层为 C25，十层至十三层为 C20，首层总水平地震作用经协同工作分析分配的剪力 Vw=509kN，弯矩 mw=3837kNm，抗震等级为三级。58 采用简化计算方法，判别剪力墙类型，下列_正确。（A）整体小开口墙（B）联肢墙59 计算剪力墙的等效刚度，下列_项接近。（A）66710 5kNm2（B） 685105kNm260 计算首层墙肢 2 的内力，下列_项接近。（A）M 2=667.31kNm，N 2=77522kN，V 2=318.81kN（B） M2=650kNm，N 2=765kN，V 2=305kN61 某高层框架剪力
28、墙结构底层柱，抗震等级为二级，截面 800mm900mm，混凝土强度等级 C30，柱承受的地震剪力小于底部总剪力的 20%，且为短柱。场地为类(轴压比限值从严，减 0.1)。在下列柱所受的组合轴压力设计值中，_为正确。（A）3100kN（B） 8640kN（C） 9720kN（D）9180kN62 在某大城市郊区设计一幢有特殊要求的矩形平面筒体结构，高度 150m，基本风压为 0.35 kN/m2，风荷载体型系数为 s=1.3，风振系数为50=1.17， 100=1.28， 150=1.37。则高度 50m、100m、150m 处垂直于建筑物表面上的风荷载标准值 k，以下 _项是正确的。（A）
29、1.78，1.46，1.07（B） 1.63，1.34，0.98（C） 1.58，1.25，0.87（D）1.48，1.22，0.8363 有一高 100m、高宽比为 2.5 的高层建筑，位于大城市郊区，已知基本风压0=0.50kN/m2，结构基本自振周期 T=2.00s，通过简单计算确定，在高度 80m 处的风振系数 z 值应为_项数值。（A）1.62（B） 1.44（C） 1.3（D）1.0564 如图所示钢筋混凝土水塔，有 6 根支柱支承。各层重力 Gi 代表值见下表，已知设防烈度 7 度，近震，类场地。基本自振周期 T，满载 T1=2.06s1，空载T1=1.35s1。64 按高耸结构
30、设计规范(GBJl3590)计算水柜满载时的地震影响系数 a1，其与_项数值最为接近。（A）0.06（B） 0.016（C） 0.0141（D）0.02165 计算水柜空载时的地震影响系数 a1，其与_项数值最为接近。（A）0.08（B） 0.016（C） 0.021（D）0.03266 按底部等效弯矩法求基底弯矩 M0(kNm)，水柜满载及空载时 M0 与_项数值最为接近。（A）1644.78，966.17（B） 2060.44，1511.71（C） 1420.97，672.41（D）1252.23，672.4167 有一幢”15 层框架剪力墙结构房屋，抗震设防烈度 7 度，场地类别为类，经
31、计算得结构底部总水平地震作用标准值 FEK=6300KN，按简化计算法协同工作分析得到某楼层框架分配的最大剪力为 820kN，设计该框架时，各楼层框架总剪力标准值 Vf(kN)取下列_项是正确的。（A）1260（B） 1230（C） 1200（D）116068 下图为某高层横向剪力墙与纵向剪力墙相交平面，剪力墙高度 HW=40.5m，横向剪力墙间距 3.6m，按规定纵向剪力墙的一部分可作为横向剪力墙的有效翼缘，下列_项有效翼缘长度是正确的。（A）3600mm（B） 2100mm（C） 4230mm（D）2580mm69 在设计特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑时，基本风压应按_年重现期取值。
32、（A）30（B） 50（C） 80（D）10070 对于体型复杂、结构布置复杂的高层建筑结构整体计算，下列_是符合规定的?（A）应采用至少两个不同力学模型的结构分析软件（B）高度超过 80m 时，应采用两个不同力学模型的结构分析软件（C）高度超过 100m 时，应采用两个不同力学模型的结构分析软件（D）根据具体工程情况，采用合理的结构分析软件71 一般剪力墙结构剪力墙的底部加强部位高度，下列_符合规定?（A）剪力墙高度的 1/10，并不小于底层层高（B）墙肢总高度的 1/8 和底部两层二者的较大值（C）不小于两层层高（D）需根据具体情况确定72 设防烈度为 8 度的现浇高层框架剪力墙结构，横向剪力墙的间距，下列_符合规定要求?（A）4B，并且50m ，取较小值（B） 3B，并且40m，取较小值（C） 2.5B，并且30m，取较小值（D）2B，并且30m ，取较小值
