1、注册结构工程师（二级专业考试- 下午）模拟试卷 4 及答案与解析1 有一根三跨的钢筋混凝土等截面连续梁，q=p+g=25kN/m(设计值)如下图所示。混凝土强度等级为 C30，梁纵向受力钢筋采用 HRB335 钢，纵向受力钢筋合力点至截面近边的距离 aS=35mm，梁截面 bh=200mm500mm。1 假定当 L2=6m，L 2=8m，L 3=5m，该梁弯矩分配系数 BA 及 B 支座的不平衡弯矩M应与下列( ) 组数据相似。（A）0.50；20.8kNm（B） 0.45；93.75kNm（C） 0.385；112.5kNm（D）0.625；133.3kNm2 假定调整 L1、L 2、L 3
2、 跨度后 B 支座左右两端的分配系数分别为 0.45，0.55；支座固端弯矩分别为 100kNm、-150kNm。C 支座左右两端分配系数为 0.4、0.6；固端弯矩为 150kNm、-120kNm，试问该梁进行二次弯矩重分配，B、D 支座的弯矩接近( )组数据。（A）M B=113.2kNm，M D=129kNm（B） MB=153.12kNm，M D=151kNm（C） MB=126.44kNm，M D=146.25kNm（D）M B=153.12kNm，M D=129kNm3 假定该连续梁的 B、C 支座弯矩相同，即 MB=MC=140.23kNm(设计值)，两支座调幅系数均为 0.7，
3、并假定 L2=8m，则 BC 跨中的计算配筋量 AS(mm2)与( )项数值相近。（A）804（B） 980（C） 1120（D）12304 假设构件的截面尺寸为 bh=200mm300mm，a s=as=25mm，承受轴心拉力设计值 N=380kN，弯矩设计值 M=38kNm，混凝土强度等级为 C25，纵筋采用HRB335 钢筋。假设截面为对称配筋，则靠近轴向拉力作用点一侧的纵向钢筋的计算面积 As 最接近( )项配筋方案。（A）318（B） 322（C） 418（D）2225 某钢筋混凝土预制叠合梁，施工时不加支撑，梁的计算跨度为 6m，按简支梁计算。叠合前梁截面为 250mm450mm，
4、叠合后为 250mm650mm。预制梁的混凝土强度等级采用 C30，叠合层采用 C20，纵向钢筋采用 HRB335，箍筋采用HPB235，第一阶段计算，梁承受恒荷载标准值 q1G=12kN/m，施工活荷载标准值q1k=14kN/m；第二阶段计算，因楼板的面层、吊顶等传给该梁的静荷载标准值为q2G=10kN/m，使用阶段活荷载为 q2k=22kN/m，钢筋混凝土容重为 25kN/m3。5 该梁第二阶段时的梁端剪力(设计值)最接近( )项数值。（A）171.6kN（B） 221.3kN（C） 102kN（D）154.5kN6 假定叠合梁的截面尺寸满足规范的要求，箍筋间距 s=200mm，并已知截面
5、有效高度为 610mm，叠合构件的剪力设计值 V=165.9kN。则叠合梁中箍筋的最小配箍面积与( )项数值最为接近。（A）60.5mm 2（B） 63mm2（C） 53.5mm2（D）46mm 27 叠合梁的第二阶段跨中弯矩设计值最接近( )项数值。（A）257.4kNm（B） 153kNm（C） 206.5kNm（D）195.6kNm8 假定叠合梁满足构造要求，其中箍筋间距及配筋率均满足混凝土规范的要求，并已知截面有效高度为 610mm，配有双肢箍 8200，则叠合面的受剪承载力设计值最接近( ) 项数值。（A）256.1kN（B） 221.3kN（C） 209.5kN（D）285.6kN
6、9 有一承受非恒载为主的钢筋混凝土框架柱，安全等级为二级，矩形截面尺寸bh=300mm500mm，对称配筋，每侧各配有 320的钢筋(钢筋为 HRB335)，混凝土强度等级为 C25，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 aS=40mm，柱的计算长度为 I0=4.5m。9 该柱在某荷载效应组合下，初始偏心距 ei=200mm。试问该柱在该组荷载作用下的偏心距增大系数 与( )项数值最为接近。（A）1.13（B） 1.25（C） 1.17（D）1.2110 该柱在某荷载组合下，其正截面受压承载力计算中，受压区高度 x=290mm。试问在该组合内力下，柱的受拉主筋的应力 s 最接近( )项数值。（A
7、） s=204N/mm2（B） s=195N/mm2（C） s=178N/mm2（D） s=252N/mm211 柱正截面受压承载力计算中，已知该柱为小偏心受压。假定该框架柱偏心受压时有轴向压力设计值 N=500kN，柱两端配有双肢箍 8150，箍筋等级为HPB235，计算截面的剪跨比 =3，试问该柱斜截面受剪承载力设计值与( )项数值最为接近。（A）176.8kN（B） 198.8kN（C） 206.8kN（D）212.3kN12 某承受均布荷载的简支梁净跨 ln=3.56m，截面尺寸 bh=200mm500mm，两端支撑在 240mm 厚的砖墙上，承受永久均布荷载标准值 gk=25kN/m
8、，可变均布荷载标准值 qk=50kN/m，混凝土强度等级为 C30，箍筋为 HPB235，纵筋为 HRB335 钢筋，箍筋为 8200双肢箍，弯起钢筋利用梁底 HRB335 钢筋弯起，弯起 45，as=35mm，对该梁的支座处进行斜截面承载力计算，则计算所需的弯起钢筋面积最接近( ) 项数值。（A）197mm 2（B） 336mm2 （C） 139mm2（D）266mm 213 双向板受力钢筋的配置应是( )。（A）沿长边方向的受力钢筋放在沿短边方向的受力钢筋的内侧（B）沿长边方向的受力钢筋放在沿短边方向的受力钢筋的外侧（C）沿短边方向配受力钢筋，沿长边方向配构造钢筋（D）沿长边方向的受力钢筋
9、放在内侧或外侧对受力没有影响14 有关减少混凝土的收缩裂缝的措施，( )项所述正确。（A）在浇注混凝土时增设钢丝网（B）在混凝土的配比中增加水泥用量（C）在混凝土配比中采用高标号水泥（D）在混凝土配比中采用弹性模量小的骨料15 下列表述中( ) 项正确。（A）配置抗冲切箍筋的钢筋混凝土楼板，其冲切破坏前有明显预兆，呈延性破坏（B）受弯构件进行疲劳验算时，受压区混凝土应力图形可简化为等效的矩形应力图（C）对于进行疲劳强度验算的受弯构件，其主拉应力由箍筋或弯起钢筋承受，不考虑混凝土的作用（D）在吊车梁疲劳强度验算中，荷载应取用标准值，当吊车为重级工作制时，对吊车的竖向荷载应考虑动力系数 1.116
10、 某工字形截面牛腿与工字形柱的翼缘焊接如下图，牛腿翼缘板与柱用对接焊缝连接；腹板用角焊缝连接，h f=8mm。已知牛腿与柱的连接截面承受的荷载设计值：剪力 V=470kN，弯矩 M=235kNm。钢材为 Q235-B。手工焊，E4315 型焊条，二级焊缝。16 对接焊缝的宽度 b=200mm，按强度设计值换算成角焊缝等效宽度为( )mm。（A）240（B） 258（C） 268.8（D）276.417 腹板角焊缝的有效面积为( )。（A）18.48cm 2（B） 24.62cm2（C） 36.96cm2（D）42.84cm 2218 如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为 35 604cm4，则焊缝
11、强度验算时牛腿顶面对接焊缝的弯曲拉应力为(使用本题条件)( ) 。（A）141.2N/mm 2（B） 148.6N/mm2（C） 150.4N/mm2（D）153.8N/mm 219 剪力全部由腹板承受，腹板角焊缝的有效面积为 36.96cm2 时，腹板焊缝强度验算时的焊缝剪应力 fv 为( )。（A）100.4N/mm 2（B） 114.6N/mm2（C） 120.8N/mm2（D）127.2N/mm 220 如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为 35 604cm4，腹板焊缝强度验算时的垂直焊缝方向应力 fm 为( )。（A）100.4N/mm 2（B） 108.9N/mm2（C） 125.8N
12、/mm2（D）134.2N.mm 221 如果腹板角焊缝的 fv 和 fm 分别为 114.6N/mm2、108.9N/mm 2，则角焊缝的应力为( )。（A）145.3N/mm 2（B） 149.8N/mm2（C） 155.8N/mm2（D）159.4N/mm 222 某简支梁采用热轧普通工字钢，型号 I36a，跨度为 5m，梁上翼缘作用有均布荷载设计值 q=36kN/m(包括自重 )，荷载标准值 qk=27.69N/mm，跨中无侧向支承。其中梁的 Wx=878cm3，I x=15 796cm4，钢材 Q235-B。22 梁的弯曲应力为( )N/mm 2。（A）115（B） 122（C） 1
13、28（D）13323 刚度验算中梁的挠度为( )mm。（A）6.9（B） 7.5（C） 7.8（D）8.224 冷弯薄壁型钢屋面檩条平面外布置的拉条，下述论点错误的是( )。（A）可作为侧向支承点（B）与 Mx 算无关（C）可减小 My 方向的计算跨度（D）拉条直径不得小于 8mm25 某重型钢结构工作平台，主梁以上结构自重 5kN/m2，分项系数 1.2，活荷载按最大的检修材料所产生的荷载 20kN/m2 计，其分项系数 1.3，主梁间距 5m，跨度8m，简支，主梁跨中弯矩设计值为( )kNm。（A）1124（B） 1280（C） 1360（D）166826 在地震区有一采用框架一支撑结构的
14、多层钢结构房屋，关于其中心支撑的形式，下列( ) 项不宜选用。（A）交叉支撑（B）人字支撑（C）单斜杆支撑（D）K 形支撑27 有一用 Q235 钢制作的钢柱。作用在柱顶的集中荷载设计值 F=2500kN；拟采用支承加劲肋-40030 传递集中荷载，加劲肋上端刨平顶紧，柱腹板切槽后与加劲肋焊接，如下图所示。取角焊缝 hf=16mm，试问，焊缝长度 l1(mm)与下列( )项数值最为接近。 提示：考虑柱腹板沿角焊缝边缘剪切破坏的可能性。（A）400（B） 500（C） 600（D）70028 工字形组合截面的钢吊车梁采用 Q235D 钢制造，腹板为-130012，支座最大剪力设计值 V=1005
15、kN，采用突缘支座，端加劲肋选用-40020( 焰切边)，当端部支座加劲肋作为轴心受压构件进行稳定性计算时，试问，其压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。 提示：为简化计算，取绕对称轴的 y 代替 yz。（A）127.3（B） 115.7（C） 105.2（D）100.329 下述对钢管结构的构造要求，其中( )项是不妥当的。（A）节点处除搭接型节点外，应尽可能避免偏心，各管件轴线之间的夹角不宜小于 30（B）支管与主管之间连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡，支管壁厚小于6mm 时，可不切坡口（C）在支座节点处，应将支管插入主管内（D）主管的直径和壁厚应分别大于支管的直径和壁厚3
16、0 已知钢筋混凝土过梁净跨 In=3.0m，过梁上砌体高度 1.2m，墙厚 190mm，墙体采用 MU7.5 砌块、Mb5 混合砂浆砌筑，承受楼板传来的均布荷载设计值15kN/m。过梁伸入墙内 200mm，砌块厚度为 190mm，双面抹 20mm 混合砂浆，单位面积容重为 3.38kN/m2(下图)。30 与该过梁下砌体局部承压力最接近的是( )项数值。（A）29.1kN（B） 30.5kN（C） 40.2kN（D）35.3kN31 该过梁下的局部承压承载力与( )项数值最为接近。（A）49.2kN（B） 50.5kN（C） 65kN（D）67.3kN32 某钢筋混凝土挑梁(bhb=240mm
17、300mm)，埋置于丁字形截面的墙体中，如下图；挑梁下墙体厚均为 240mm，采用 MU10 砖、M2.5 砂浆砌筑。 楼板传给挑梁的荷载有：梁端集中作用的恒载 Fk=4.5kN；作用在挑梁挑出部分的恒载g1k=10kN/m，活载 q1k=1.8kN/m，楼板压在挑梁埋在墙内部分的恒载为g2k=10kN/m，顶层屋面板传给挑梁荷载，g 3k=15.5kN/m，q 3k=1.8kN/m，墙体自重19kN/m3。挑梁挑出部分自重 1.35kN/m，挑梁埋在墙内部分自重 1.8kN/m。32 顶层的倾覆力矩与( )项数值最为接近。（A）28.75kNm（B） 18.4kNm（C） 38.25kNm（
18、D）22.7kNm33 顶层的抗倾覆力矩与( )项数值最为接近。（A）28.75kNm（B） 48.4kNm（C） 58.5kNm（D）33.6kNm34 楼层的抗倾覆力矩与( )项数值最为接近。（A）58.74kNm（B） 48.42kNm（C） 68.50kNm（D）63.64kNm35 顶层和楼层挑梁下的支承压力 N1 最接近( )组数值。（A）72.4kN，65kN（B） 72 4kN，82.2kN（C） 92.4kN，82.2kN（D）117.5kN，65kN36 该挑梁下的局部承压承载力最接近( )项数值。（A）125.6kN（B） 107.9kN（C） 117.9kN（D）132
19、.4kN37 下图所示砌体结构房屋，层高为 3.4m、3.2m、3.2m，开间 3.6m，墙厚为240mm，进深 5.0m。钢筋混凝土梁搁置处有墙垛 130mm490mm，采用 MU10 普通烧结砖、M5.0 砂浆。底层顶端 1-1 截面上作用有轴力 N0=350kN，梁端支承压力N1=75kN，风荷载 w=0.8kN/m2。 37 房屋顶点水平位移与( )项数值最为接近(取剪应力不均匀系数 =1.2)。（A）1.73mm（B） 2.13mm（C） 1.61mm（D）1.5mm38 窗间墙壁柱的计算翼缘宽度为( )项选择。（A）3.6m（B） 1.8m（C） 2.0m（D）2.2m39 已知底
20、层的顶端截面作用有轴向力 N0=350kN，作用于壁柱形心。梁端支承压力为 75kN，梁端无垫块时，底层顶端的弯矩与( )项数值最为接近。（A）12.36kNm（B） 11.5kNm（C） 16.1kNm（D）18.32kNm40 条件同上题，但梁端设有刚性垫块时，则底层顶端的弯矩与( )项数值最为接近。（A）13.6kNm（B） 12.7kNm（C） 16.1kNm（D）15.5kNm41 多层砌体刚性方案房屋，在水平风荷载作用下对纵墙进行内力分析时，下列论述不可能出现的是( ) 。（A）可按竖向连续梁分析内力（B）纵墙上、下端的弯矩可按两端固定梁计算（C）满足规范的规定，则可不进行风力计算
21、（D）在一般刚性方案房屋中，必须考虑墙内由风荷载引起的弯曲应力以及在纵墙内产生的附加压力42 砖砌体构件的承载力与变形计算时，以下概念正确的是( )。 (1)砖砌体受压构件仅考虑承载能力极限状态 (2)砖砌体的变形，灰缝中砂浆的变形是主要的 (3)砌体结构受压构件，当 e0.95y 时尚应按正常使用极限状态要求进行验算 (4)确定砌体抗拉强度时，竖向灰缝可不考虑（A）(1)(3)（B） (2)(3)（C） (3)(4)（D）(2)(4)43 如下图所示为一厚木屋架下弦接点，其木材顺纹承压强度设计值 fc=10N/mm2，该杆轴向力设计值 P=36kN，采用钢夹板连接，螺栓连接承载力的计算系数K
22、v=7.5，木材斜纹承压降低系数 a=1。试问接头所需 20的最少螺栓数目为( )。（A）3（B） 5（C） 4（D）644 某民用建筑为四层混合结构，底层承重墙厚 240mm，每米长度承重墙传至0.000 处的标准组合时竖向中心荷载值 F=192.0kN/m。地质剖面如图(a)所示，地基持力层的扩散角 =23；基础下部采用 300mm 厚的 C10 混凝土。其上用 MU10红砖，M5 水泥砂浆砌筑，砌法如图(b)所示。基础和基础土的平均重度G=20kN/m3。44 持力层粉土承载力与( )项值接近。（A）159.34kPa（B） 167.83kPa（C） 189.56kPa（D）196.75
23、kPa45 如果 F=240kN/m，持力层承载力 fa=180kPa，则基底宽度与( )项值接近。（A）1.15m（B） 1.28m（C） 1.39m（D）1.46m46 作用在基底处的压应力与( )项值接近。（A）149.85kPa（B） 156.7kPa（C） 163.69kPa（D）174.65kPa47 如果基底处压应力 pk=163.69kPa，则作用在下卧层淤泥质粉土的应力与( )项值接近。（A）98.26kPa（B） 106.37kPa（C） 115.9kPa（D）121.3kPa48 某单层广房柱，在基础顶面作用有荷载 F=300kN，M=87kNm，V=5kN，基础梁传来
24、F=180kN，柱截面 b2a2=400mm600mm，基础底部面积 Ib=3m1.8m，基础变阶处尺寸，长 az1=1150mm，宽 bz1=950mm，基础高度 H=850mm，其余尺寸见下图。基础埋深 d=1.2m，混凝土强度等级 C20，f t=1.1N/mm2，HPB235 钢筋，fy=210N/mm2。48 如果基础承受弯矩 167kNm，偏心矩与( )项值接近。（A）0.27m（B） 0.3m（C） 0.34m（D）0.36m49 下台阶的冲切面积与( )项值接近。（A）0.659m 2（B） 0.723m2（C） 0.765m2（D）0.812m 250 如果基底反力如上图所示
25、，则柱边 I-I 截面弯矩与( )项值接近。（A）121kNm（B） 128kNm（C） 134kNm（D）145kNm51 条件如上图所示，变阶处 I1-I1，截面弯矩与( )项值接近。（A）100.6kNm（B） 74.8kNm（C） 93.6kNm（D）85.4kNm52 柱边-截面的弯矩与( )项值接近。（A）35.6kNm（B） 47.9kNm（C） 54.6kNm（D）59.8kNm53 变阶处 1- 1 截面弯矩与( )项值接近。（A）19.1kNm（B） 26.4kNm（C） 34.5kNm（D）43.8kNm54 土韵级配状况常用不均匀系数 评定。( )项为级配良好的土。（A
26、）K u5（B） 5K u8（C） 8K u10（D）K u1055 同一种土的重度 、饱和度 sat 和有效重度 三者之间的下列关系， ( )项正确。（A）（B） （C） sat（D） sat56 公式 fV=Mbyb+Md0d+McCk 是根据以下( )项公式导出的。（A）临界压力（B）临界压力（C）临界压力 ，但对其中有关系数值作了调整（D）临塑压力57 在其他条件相同的情况下，主动土压力 Ea、静止土压力 E0 和被动土压力 Ep 三者下列关系中( ) 项正确。（A）E aE0Ep（B） EaE 0E p（C） E0E aE p（D）E 0EaEp58 修建于裹冰区的某电视塔，其顶部竖
27、向钢桅杆的长度为 10m，直径为 400mm，基本裹冰厚度为 20mm，基本风压值为 w0=0.35kN/m2，桅杆处的风振系数 z=1.7，风压高度变化系数 z=2.8，重现期调整系数 r=1.1，风载体型系数 r=0.8。对承载力极限状态，当裹冰荷载为第一可变荷载时，在荷载效应的基本组合中，则桅杆底部由风载产生的剪力设计值(kN)，与( ) 项数值最为接近。（A）2.26（B） 3.87（C） 9.03（D）3.5259 在华北地区建一拉索式桅杆，其基本裹冰厚度为 10mm，拉绳直径为 25mm，其最高端距地面高 75m。则拉绳上端单位长度的裹冰荷载 (kN/m)最接近于( )项数值。（A
28、）0.0137（B） 0.0185（C） 0.0219（D）0.017460 当按承载力极限状态设计时，在非地震区高耸结构构件的荷载效应基本组合中所用的下列系数取值，其中( )项是错误的。（A）永久荷载分项系数 G，一般情况可采用 1.2（B）安装检修荷载分项系数 a 可采用 1.4（C）温度作用荷载分项系数 T 可采用 1.0（D）塔楼楼面或平台的活荷载组合值系数 CL 可采用 0.761 在下列高层建筑中进行地震作用计算时，( )采用时程分析法进行补充计算。高柔的高层建筑结构 沿竖向刚度略有变化的 52m 高的乙类高层建筑结构 设防烈度为 7 度，高度大于 100m 的丙类高层建筑结构 甲
29、类高层建筑结构（A）、（B） 、（C） 、（D）、62 某建造于大城市市区的 28 层公寓，采用钢筋混凝土剪力墙结构体系。平面为矩形，共 6 个开间，横向剪力墙间距为 8.lm，其中间剪力墙的计算简图如下图所示。混凝土强度等级采用 C30，纵向钢筋采用 HRB335 钢，箍筋采用 HPB235 钢。as=as=35mm。 62 工程所在场地的地基土的构成如下表所示：若有抗震要求时，须确定其建筑场地类别。以下( )项场地类别是正确的。 （A）（B） （C） （D）63 若已知其 w0T2=2.0kNs2/m2，则该建筑物顶点处的风振系数 z 最接近( ) 项数值。（A）1（B） 1.3（C） 1
30、.4（D）1.664 若由全国基本风压分布图查得该地区的基本风压为 0.35kN/m2，已知离地面高度 40m 处的风振系数 z=1.4。则该剪力墙离地面 40m 处的风荷载设计值(kN/m)最接近( )项数值。（A）1.2（B） 7（C） 8.35（D）9.965 在风荷载作用下，若连梁的无震作用组合的剪力值 Vb=155kN，则中间连梁的箍筋配置最接近( ) 项图示。（A）（B）（C）（D）66 某 11 层住宅，采用钢框架结构，其结构质量及刚度沿高度分布基本均匀，各层层高如下图所示。抗震设防烈度为 7 度。66 假定水平地震影响系数 a1=0.22；屋面恒荷载标准值为 4300kN，等效
31、活荷载标准值为 480kN，雪荷载标准值为 160kN；各层楼盖处恒荷载标准值为 4100kN，等效活荷载标准值为 550kN。试问，结构总水平地震作用标准值 FEK(kN)，与下列( )项数值最为接近。 提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ 9998)底部剪力法计算。（A）8317（B） 8398（C） 8471（D）849967 假定屋盖和楼盖处重力荷载代表值均为 G，与结构总水平地震作用等效的底部剪力标准值 FEK=10 000kN，基本自振周期 T1=1.1s。试问，顶层总水平地震作用标准值 F11EK(kN)，与下列( )项数值最为接近。（A）3000（B） 2400（C） 1600（D）140068 假定框架钢材采用 Q345，f y=345N/mm2，某梁柱节点构造如下图所示。试问，柱在节点域满足规程要求的腹板最小厚度 twc(mm)，与下列( )项数值最为接近。
