1、一、二级注册结构工程师专业部分-53 及答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)有一钢筋混凝土非预应力屋架，如题图所示：已知：屋架混凝土强度等级为 C30。节点集中荷载 P=P1+P2恒荷载 P1=12kN(标准值且包括构件自重)活荷载 P2=6kN(标准值且活荷载大于 4kN/m2)提示：1计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响：2上弦杆的计算长度可取节间长度的两倍。（分数：3.00）(1).在活荷载作用下的支座反力为 RAh(设计值，kN)应该和下列( )项数值相接近。AR Ah=23.4 BR Ah=25.2 CR Ah=21 DR Ah=19.5（分数：1.00）A.B.C
2、.D.(2).在恒荷载和活荷载的作用下，上弦杆件 S1的内力设计值(kN)与下列( )项数值相接近。A153.02 B124.16 C148.99 D127.51（分数：1.00）A.B.C.D.(3).上弦杆件截面为 200mm200mm，配置 4 根 14 的钢筋，试问该屋架上弦杆的承载能力 N(设计值，kN)与下列( )项值相接近。AN=337.5 BN=477.62 CN=250.27 DN=591.35（分数：1.00）A.B.C.D.某钢筋混凝土框架梁截面尺寸 bh=300mm500mm，混凝土强度等级为 C25，纵向钢筋采用 HRB335，箍筋采用 HPB235，a s=35mm
3、。（分数：2.00）(1).若梁的纵向受拉钢筋为 422，纵向受压钢筋为 220，箍筋为 8200 双肢箍，梁承受一般均布荷载，则考虑地震组合后该粱能承受的最大弯矩 M 与剪力 V 最接近下列( )项数值。AM=260kNm，V=148kN BM=342kNm，V=160kNCM=297kNm，V=195kN DM=260kNm，V=160kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若该梁为三级框架梁，考虑地震组合及调整后在支座截面处引起的剪力设计值 V=101kN(集中荷载引起的占 75%以上，集中荷载作用点至支座的距离 a=2000mm)，箍筋间距 s=200mm，则该截面的最小配箍面积
4、为( )。A81mm 2 B94mm 2 C57mm 2 D112mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.二层钢筋混凝土框架结构如题图所示，框架梁刚度 E|=，建筑场地类别类，抗震烈度 8 度，设计地震分组第一组，设计地震基本加速度值 0.2g，阻尼比为 0.05。（分数：3.00）(1).已知第一、二振型周期 T1=1.1s，T2=0.35s，在多遇地震作用下，对应第一、二振型影响系数a1、a2，最接近下列( )。A0.07，0.16 B0.07，0.12 C0.08，0.12 D0.16，0.07（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当用振型分解反应谱法计算时，相应于第一、二振型水平
5、地震作用下剪力标准值如题 7 图所示。试问，水平地震作用下 A 轴底层柱剪力标准值 V(kN)，最接近下列( )。A42.0 B48.2 C50.6 D58.1（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当用振型分解反应谱法计算时，顶层柱顶弯矩标准值 M(kNm)，最接近下列( )。A37.0 B51.8 C74.0 D83.3（分数：1.00）A.B.C.D.钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为 250mm500mm，混凝土强度等级为 C30，梁受拉区配置 （分数：5.00）(1).若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值 Mk=100kNm，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 （分数：1.00）
6、A.B.C.D.(2).若已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知梁的短期效应刚度 Bs=29732.14kNm2，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk=90kNm，按荷载效应的标准永久组合计算的跨中弯矩值 Mq=50kNm，梁受压区配有 218 的钢筋，则跨中挠度与下列( )项数值最为接近。A10.2mm B14.3mm C16.3 mm D11.9mm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值 Mk=90kNm，受拉区纵向钢筋为 320(带肋钢筋)，等效直径 deq=20mm，按荷载效应的标准组合计算
7、的纵向受拉钢筋的等效应力 sk=210N/mm2，则最大裂缝宽度 Wmax与下列( )项数值最为接近。A0.201mm B0.197mm C0.233mm D0.256mm（分数：1.00）A.B.C.D.(5).若按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 te=1.508%，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk=157N/mm2，裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 （分数：1.00）A.B.C.D.1.预应力钢筋的预应力损失，包括锚具变形损失( 11)，摩擦损失( 12)，温差损失( 13)，钢筋松弛损失( 14)，混凝土收缩、徐变损失( 15)，局部挤压损失( 16
8、)。设计计算时，预应力损失的组合，在混凝土预压前为第一批，预压后为第二批。对于先张法构件预应力损失的组合是( )。A第一批 11+ 12+ 14；第二批 15+ 16 B第一批 11+ 12+ 13；第二批 16C第一批 11+ 12+ 13+ 14；第二批 15 D第一批 11+ 12；第二批 14+ 15（分数：1.00）A.B.C.D.2.梁中配置受压纵筋后( )。A既能提高正截面受弯承载力，又可减少构件混凝土徐变B加大构件混凝土徐变C不影响构件混凝土徐变D只能提高正截面受弯承载力（分数：1.00）A.B.C.D.某宽厚板车间冷床区为三跨等高厂房，跨度均为 35m：边列柱柱间距为 10m
9、，中列柱柱间距为 20m，局部60m：采用三跨连续式焊接工字形屋面梁，其间距为 10m，屋面梁与钢柱为固接。厂房屋面采用彩色压型钢板，屋面坡度为 1/20：檩条采用多跨连续式 H 型钢檩条，其间距为 5m：檩条与屋面梁搭接。屋面梁、檩条及屋面上弦水平支撑的局部布置示意如题图中的(a)图所示，且系杆仅与檩条相连。中列柱柱顶设置有 20m 和 60m 跨度的托架，托架与钢柱采用铰接连接，托架的简图和荷载设计值如题图中的(b)和(c)图所示。屋面梁支承在托架竖杆的侧面，且屋面梁的顶面略高于托架顶面约 150mm。檩条、屋面梁、20m 跨度托架采用 Q235B 钢，60m 跨度托架采用 Q345B 钢
10、。手工焊接时，分别采用 E43 型焊条和 E50 型焊条，要求焊缝质量等级为二级。20m 跨度托架杆件采用轧制 T 型钢，T 型钢的翼缘板与托架平面相垂直。60m 跨度托架杆件采用轧制 H 型钢，H 型钢的腹板与托架平面相垂直。（分数：10.00）(1).屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m 2。试问，多跨(五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kNm)与下列( )项数值最为接近。提示：可按 M=0.105q 2计算。A93.8 B78.8 C62.5 D46.9（分数：1.00）A.B.C.D.(2).屋面梁的弯矩设计值 M=2450kNm，采用双轴对称的焊接工字形截面，翼缘板为
11、-35016，腹板为-150012，W x=12810103mm3，截面上无孔。当按抗弯强度进行计算时，试问，梁上翼缘上最大压应力(N/mm2)与下列( )项数值最为接近。A182.1 B191.3 C200.2 D205.0（分数：1.00）A.B.C.D.(3).试问，20m 跨度托架的支座反力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。A730.0 B350.0 C380.0 D372.5（分数：1.00）A.B.C.D.(4).20m 跨度托架上弦杆的轴心压力设计值 N=1217kN，采用轧制 T 型钢，T2004082121，i x=53.9mm，i y=97.3mm，A=12570m
12、m 2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。提示：只给出上弦杆最大的轴心压力设计值，可不考虑轴心压力变化对杆件计算长度的影响。为简化计算取绕对称轴的 y代替 yz。A189.6 B144.9 C161.4 D180.6（分数：1.00）A.B.C.D.(5).20m 跨度的托架下弦节点如题图所示，托架各杆件与节点板之间采用等强的对接焊缝进行连接，焊缝质量等级为二级。斜腹杆翼缘板拼接板为 2-10012，拼接板与节点板之间采用角焊缝连接，取 hf=6mm，按等强连接的原则，试问，该角焊缝的长度 1(mm)与下列( )项数值最为接近。A360
13、 B310 C260 D2lO （分数：1.00）A.B.C.D.(6).60m 跨度托架端斜杆 D1的轴心拉力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。A2736 B2757 C3339 D3365（分数：1.00）A.B.C.D.(7).60m 跨度托架下弦杆最大轴心拉力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。A11969 B8469 C8270 D8094（分数：1.00）A.B.C.D.(8).60m 跨度托架上弦杆最大轴心压力设计值 N=8550kN，拟采用热轧 H 型钢H4284072035，i x=182mm，i y=104mm，A=36140mm 2。当按轴心受压构件进行稳定
14、性计算时，杆件最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。提示：只给出杆件最大轴心压力值，可不考虑轴心压力的变化对杆件计算长度的影响。A307.2 B276.2 C248.6 D230.2（分数：1.00）A.B.C.D.(9).60m 跨度托架腹杆 V2的轴心压力设计值 N=1855kN，拟采用热轧 H 型钢H3903001016，i x=169mm，i y=72.6mm，A=13670mm 2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件的最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。A162 B194 C253 D303（分数：1.00）A.B.C.D.(10).60m 跨度
15、托架的上弦节点如题 25 图所示，托架各杆件与节点板之间采用等强的对接焊缝进行连接，焊缝质量等级为二级。斜腹杆腹板的拼接板件为-35810，拼接板件与节点板之间采用坡口焊透的 T 形焊缝，试问，T 形焊缝的长度 1(mm)与下列( )项数值最为接近。A310mm B330m C560mm D620mm （分数：1.00）A.B.C.D.3.计算格构式压杆绕虚轴 x 挠曲时的整体稳定性，其稳定系数应根据( )查表确定。A x B ax C y D oy（分数：1.00）A.B.C.D.4.工字形截面受压构件腹板高度与厚度之比不能满足按全腹板进行计算的要求时，( )。A可在计算时将腹板截面仅考虑计
16、算高度两边缘 （分数：1.00）A.B.C.D.5.有侧移的单层钢框架，采用等截面柱，柱与基础固接，与横梁铰接，框架平面内柱的计算长度系数 是( )。A2.0 B1.5 C1.0 D0.5（分数：1.00）A.B.C.D.6.有重级工作制吊车的厂房选择屋架下弦交叉支撑，屋架间距 6m，支撑节间 6m，支撑杆件截面是( )。AL504；i x=1.54cm BL635；i x=1.94cmCL755；i x=2.33cm DL805；i x=2.48cm（分数：1.00）A.B.C.D.截面尺寸为 1170mm190mm 的窗间墙，采用 Mu7.5 单排孔混凝土小型空心砌块和 M7.5 混合砂浆
17、砌筑，不错孔，不灌实。墙的计算高度 3.8m，承受轴向力设计值 105kN，荷载标准值产生的偏心距为 38mm。（分数：3.00）(1).该窗间墙高厚比 与( )项数值相近。A18 B20 C22 D24（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定该窗间墙的高厚比 =20，试确定其承载力与( )项数值相近。A126.71kN B122.04kN C122.56kN D137.38kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).题 31 的其他条件不变，仅改用 M7.5 水泥砂浆砌筑，该窗间墙的承载力与( )项数值相近。A95.68kN B103.74kN C107.7kN D114.25kN（
18、分数：1.00）A.B.C.D.某窗间墙尺寸为 1200mm370mm，如题图所示，采用 MU10 砖和 M2.5 的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为 bh=200mm550mm，跨度 5m，支承长度 a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力 N1=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为 N0=50kN。（分数：2.00）(1).假定 a0=142.88mm，梁端支承处砌体的局部受压承载力与( )项数值最为接近。A78.87kN B63.21kN C59.87kN D52.8kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).在梁端设置与梁端现浇成整体的垫块，其尺寸为 ab=240mm，b
19、b=620mm，t b=300mm。已知 a0=81.13mm，试问垫块下砌体的局部受压承载力与( )项数值接近。A83.58kN B96.8kN C119.39kN D127.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.已知柱间基础上墙体高 15m，双面抹灰、墙厚 240mm，采用 Mu10 烧结普通砖，M5 混合砂浆砌筑，墙上门洞尺寸如题图所示，柱间 6m，基础梁长 5.45m，基础梁断面尺寸为 bhb=240mm450mm，伸入支座0.3m：混凝土为 C30，纵筋为 HRB335，箍筋为 HPB235。（分数：5.00）(1).墙梁跨中截面的计算高度 H0与( )项数值最为接近。A5375m
20、m B5150mm C5335mm D5450mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若已知墙梁计算跨度 0=5150mm，则规范公式(7.3.6-1)中，公式右端的值与( )项数值最为接近。A72.35kNm B66.5kNm C68.92kNm D78.95kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).托梁按偏心受拉构件进行计算，若已知 aM=0.250， N=2.032，假设墙梁的跨中计算高度 H0=5.450m，由荷载 Q2引起的跨中弯矩值 M2=315kNm，则轴心力至纵向钢筋合力点之间的距离 e 与( )项数值最为接近。A670mm B490mm C550mm D450mm
21、（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若已知荷载设计值 Q2=150kN/m，则使用阶段的托梁斜截面受剪承载力(规范公式 7.3.8)验算时公式右端的剪力值与( )项数值最为接近。A149.2kN B150.59kN C181.88kN D167.38kN（分数：1.00）A.B.C.D.(5).施工阶段托梁的弯矩及剪力设计值承载力为( )。A54.27kNm，39.7kN B72.35kNm，118.92kNC65kNm，45.6kN D54.27kNm，72.35kN（分数：1.00）A.B.C.D.7.对砌体房屋中的钢筋混凝土构造柱的论述，以下( )项为正确。A墙体开裂阶段的抗剪能力
22、明显提高B如果先浇构造柱，一定要严格按构造规定沿墙高每隔 500mm 设 26 拉结钢筋C构造柱必须单独设置基础，不得直接埋入室外地坪下 500mm 或较浅的基础圈梁中D各片承重墙体均设置连续到顶的构造柱，对墙体抗剪强度有提高作用（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-53 答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)有一钢筋混凝土非预应力屋架，如题图所示：已知：屋架混凝土强度等级为 C30。节点集中荷载 P=P1+P2恒荷载 P1=12kN(标准值且包括构件自重)活荷载 P2=6kN(标准值且活荷载大于 4kN/m2)提示：1计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力
23、的影响：2上弦杆的计算长度可取节间长度的两倍。（分数：3.00）(1).在活荷载作用下的支座反力为 RAh(设计值，kN)应该和下列( )项数值相接近。AR Ah=23.4 BR Ah=25.2 CR Ah=21 DR Ah=19.5（分数：1.00）A.B. C.D.解析：荷载设计值：1.4P 2=8.4kN(2).在恒荷载和活荷载的作用下，上弦杆件 S1的内力设计值(kN)与下列( )项数值相接近。A153.02 B124.16 C148.99 D127.51（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：采用节点法：P=1.212+1.46=22.8kN由节点静力平衡：(3).上弦杆件截面为
24、200mm200mm，配置 4 根 14 的钢筋，试问该屋架上弦杆的承载能力 N(设计值，kN)与下列( )项值相接近。AN=337.5 BN=477.62 CN=250.27 DN=591.35（分数：1.00）A. B.C.D.解析：混凝土 C30 fc=14.3N/mm2fy=210N/mm2As=615mm2截面尺寸为 bh=200mm200mmN=0.9某钢筋混凝土框架梁截面尺寸 bh=300mm500mm，混凝土强度等级为 C25，纵向钢筋采用 HRB335，箍筋采用 HPB235，a s=35mm。（分数：2.00）(1).若梁的纵向受拉钢筋为 422，纵向受压钢筋为 220，箍
25、筋为 8200 双肢箍，梁承受一般均布荷载，则考虑地震组合后该粱能承受的最大弯矩 M 与剪力 V 最接近下列( )项数值。AM=260kNm，V=148kN BM=342kNm，V=160kNCM=297kNm，V=195kN DM=260kNm，V=160kN（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：截面有效高度：h 0=h-as=500-35=465mm双筋矩形截面的受弯构件受压区高度 x 按下式计算：考虑地震作用组合的框架梁，其斜截面受剪承载力按下列公式计算：考虑地震作用组合的框架梁，其受剪截面应符合下式条件：(2).若该梁为三级框架梁，考虑地震组合及调整后在支座截面处引起的剪力设计值
26、V=101kN(集中荷载引起的占 75%以上，集中荷载作用点至支座的距离 a=2000mm)，箍筋间距 s=200mm，则该截面的最小配箍面积为( )。A81mm 2 B94mm 2 C57mm 2 D112mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：三级框架梁构造要求：箍筋最小直径 Dmin=8mm加密区箍筋最大间距 smax=min150，h/4=125mm非加密区箍筋最大间距 smax=2smax=250mm最小配箍面积 As,max =(0.260ft/fy )bs=(0.2601.27/210)300200=94mm2集中荷载作用下、考虑地震作用组合的框架梁，其斜截面受剪承载力
27、应满足：考虑地震作用组合的框架梁，其受剪截面应符合下式条件：二层钢筋混凝土框架结构如题图所示，框架梁刚度 E|=，建筑场地类别类，抗震烈度 8 度，设计地震分组第一组，设计地震基本加速度值 0.2g，阻尼比为 0.05。（分数：3.00）(1).已知第一、二振型周期 T1=1.1s，T2=0.35s，在多遇地震作用下，对应第一、二振型影响系数a1、a2，最接近下列( )。A0.07，0.16 B0.07，0.12 C0.08，0.12 D0.16，0.07（分数：1.00）A. B.C.D.解析：查抗 2010表 5.1.41，8 度、多遇地震，a max=0.16；查该规范表 5.1.42，
28、类场地、一组，Tg=0.45sTg=0.45sT 1=1.1s5T g=2.25s则由图 5.1.5 得：(2).当用振型分解反应谱法计算时，相应于第一、二振型水平地震作用下剪力标准值如题 7 图所示。试问，水平地震作用下 A 轴底层柱剪力标准值 V(kN)，最接近下列( )。A42.0 B48.2 C50.6 D58.1（分数：1.00）A.B.C. D.解析：由题知，V 1=50.0kN，V 2=8.0kN由抗 2010式(5.2.23)(3).当用振型分解反应谱法计算时，顶层柱顶弯矩标准值 M(kNm)，最接近下列( )。A37.0 B51.8 C74.0 D83.3（分数：1.00）A
29、.B.C.D. 解析：由抗 2010式(5.2.23)钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为 250mm500mm，混凝土强度等级为 C30，梁受拉区配置 （分数：5.00）(1).若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值 Mk=100kNm，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：C30 f tk=2.01N/mm2 Ec=29791N/mm2 Es=200000N/mm2(2).若已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 aE：aE=Es/Ec=200000/29791=6.71矩形截面，
30、 f=0纵向受拉钢筋配筋率：钢筋混凝土受弯构件的 Bs按公式(混 20107.2.31)计算：(3).若已知梁的短期效应刚度 Bs=29732.14kNm2，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk=90kNm，按荷载效应的标准永久组合计算的跨中弯矩值 Mq=50kNm，梁受压区配有 218 的钢筋，则跨中挠度与下列( )项数值最为接近。A10.2mm B14.3mm C16.3 mm D11.9mm（分数：1.00）A.B.C. D.解析：考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ：按混凝土规范受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：(4).已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值 Mk
31、=90kNm，受拉区纵向钢筋为 320(带肋钢筋)，等效直径 deq=20mm，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk=210N/mm2，则最大裂缝宽度 Wmax与下列( )项数值最为接近。A0.201mm B0.197mm C0.233mm D0.256mm（分数：1.00）A.B.C. D.解析：矩形截面偏心受拉构件的受力特征系数 a =2.1带肋钢筋的相对黏结特性系数 =1.0按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 pte，按下列公式计算：对矩形截面的受弯构件：A te=0.5b/1Ate=0.5250500=62500mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，
32、按下列公式计算：最大裂缝宽度 max，按下列公式计算：(5).若按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 te=1.508%，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk=157N/mm2，裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：最大裂缝宽度 max按下列公式计算：(混 20107.1.21)受弯构件表面处的最大裂缝宽度 s,max可近似按下列公式计算：1.预应力钢筋的预应力损失，包括锚具变形损失( 11)，摩擦损失( 12)，温差损失( 13)，钢筋松弛损失( 14)，混凝土收缩、徐变损失( 15)，局部挤压损失( 16)。设计计算时，预
33、应力损失的组合，在混凝土预压前为第一批，预压后为第二批。对于先张法构件预应力损失的组合是( )。A第一批 11+ 12+ 14；第二批 15+ 16 B第一批 11+ 12+ 13；第二批 16C第一批 11+ 12+ 13+ 14；第二批 15 D第一批 11+ 12；第二批 14+ 15（分数：1.00）A.B.C. D.解析：2.梁中配置受压纵筋后( )。A既能提高正截面受弯承载力，又可减少构件混凝土徐变B加大构件混凝土徐变C不影响构件混凝土徐变D只能提高正截面受弯承载力（分数：1.00）A. B.C.D.解析：某宽厚板车间冷床区为三跨等高厂房，跨度均为 35m：边列柱柱间距为 10m，
34、中列柱柱间距为 20m，局部60m：采用三跨连续式焊接工字形屋面梁，其间距为 10m，屋面梁与钢柱为固接。厂房屋面采用彩色压型钢板，屋面坡度为 1/20：檩条采用多跨连续式 H 型钢檩条，其间距为 5m：檩条与屋面梁搭接。屋面梁、檩条及屋面上弦水平支撑的局部布置示意如题图中的(a)图所示，且系杆仅与檩条相连。中列柱柱顶设置有 20m 和 60m 跨度的托架，托架与钢柱采用铰接连接，托架的简图和荷载设计值如题图中的(b)和(c)图所示。屋面梁支承在托架竖杆的侧面，且屋面梁的顶面略高于托架顶面约 150mm。檩条、屋面梁、20m 跨度托架采用 Q235B 钢，60m 跨度托架采用 Q345B 钢。
35、手工焊接时，分别采用 E43 型焊条和 E50 型焊条，要求焊缝质量等级为二级。20m 跨度托架杆件采用轧制 T 型钢，T 型钢的翼缘板与托架平面相垂直。60m 跨度托架杆件采用轧制 H 型钢，H 型钢的腹板与托架平面相垂直。（分数：10.00）(1).屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m 2。试问，多跨(五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kNm)与下列( )项数值最为接近。提示：可按 M=0.105q 2计算。A93.8 B78.8 C62.5 D46.9（分数：1.00）A.B.C. D.解析：(2).屋面梁的弯矩设计值 M=2450kNm，采用双轴对称的焊接工字形截面，翼
36、缘板为-35016，腹板为-150012，W x=12810103mm3，截面上无孔。当按抗弯强度进行计算时，试问，梁上翼缘上最大压应力(N/mm2)与下列( )项数值最为接近。A182.1 B191.3 C200.2 D205.0（分数：1.00）A. B.C.D.解析：(3).试问，20m 跨度托架的支座反力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。A730.0 B350.0 C380.0 D372.5（分数：1.00）A.B.C. D.解析：(4).20m 跨度托架上弦杆的轴心压力设计值 N=1217kN，采用轧制 T 型钢，T2004082121，i x=53.9mm，i y=97.3
37、mm，A=12570mm 2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。提示：只给出上弦杆最大的轴心压力设计值，可不考虑轴心压力变化对杆件计算长度的影响。为简化计算取绕对称轴的 y代替 yz。A189.6 B144.9 C161.4 D180.6（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：取 max=102.77， =0.538(5).20m 跨度的托架下弦节点如题图所示，托架各杆件与节点板之间采用等强的对接焊缝进行连接，焊缝质量等级为二级。斜腹杆翼缘板拼接板为 2-10012，拼接板与节点板之间采用角焊缝连接，取 hf=6mm，按等强连接的原则
38、，试问，该角焊缝的长度 1(mm)与下列( )项数值最为接近。A360 B310 C260 D2lO （分数：1.00）A.B. C.D.解析：(6).60m 跨度托架端斜杆 D1的轴心拉力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。A2736 B2757 C3339 D3365（分数：1.00）A.B.C. D.解析：(7).60m 跨度托架下弦杆最大轴心拉力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。A11969 B8469 C8270 D8094（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：从中间将托架断开，对上弦中点左处第一个接点取矩得到：193025000-(1525000+3020000+
39、73015000+3010000+7305000)=4000FF=8093.75kN(8).60m 跨度托架上弦杆最大轴心压力设计值 N=8550kN，拟采用热轧 H 型钢H4284072035，i x=182mm，i y=104mm，A=36140mm 2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。提示：只给出杆件最大轴心压力值，可不考虑轴心压力的变化对杆件计算长度的影响。A307.2 B276.2 C248.6 D230.2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：(9).60m 跨度托架腹杆 V2的轴心压力设计值 N=1855kN，拟采用
40、热轧 H 型钢H3903001016，i x=169mm，i y=72.6mm，A=13670mm 2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件的最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。A162 B194 C253 D303（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(10).60m 跨度托架的上弦节点如题 25 图所示，托架各杆件与节点板之间采用等强的对接焊缝进行连接，焊缝质量等级为二级。斜腹杆腹板的拼接板件为-35810，拼接板件与节点板之间采用坡口焊透的 T 形焊缝，试问，T 形焊缝的长度 1(mm)与下列( )项数值最为接近。A310mm B330m C560mm D620m
41、m （分数：1.00）A.B.C. D.解析：3.计算格构式压杆绕虚轴 x 挠曲时的整体稳定性，其稳定系数应根据( )查表确定。A x B ax C y D oy（分数：1.00）A.B. C.D.解析：按 GB 500172003，4.工字形截面受压构件腹板高度与厚度之比不能满足按全腹板进行计算的要求时，( )。A可在计算时将腹板截面仅考虑计算高度两边缘 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：按 GB 500172003，腹板高厚比不能满足按全腹板计算要求时，有两种解决办法，可用(不是必须)纵向加劲肋加强，或在计算构件强度和稳定性时将腹板的截面仅考虑计算高度边缘范围内两侧宽度各为5.有侧
42、移的单层钢框架，采用等截面柱，柱与基础固接，与横梁铰接，框架平面内柱的计算长度系数 是( )。A2.0 B1.5 C1.0 D0.5（分数：1.00）A. B.C.D.解析：查 GB 500172003 附表，K 1=0，K 2=，=2.006.有重级工作制吊车的厂房选择屋架下弦交叉支撑，屋架间距 6m，支撑节间 6m，支撑杆件截面是( )。AL504；i x=1.54cm BL635；i x=1.94cmCL755；i x=2.33cm DL805；i x=2.48cm（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：按 GB 500172003，受拉支撑长细比取 350，计算交叉受拉杆件平面外的长
43、细比时，应采用与角钢肢边平行轴的回转半径，平面外计算长度为截面尺寸为 1170mm190mm 的窗间墙，采用 Mu7.5 单排孔混凝土小型空心砌块和 M7.5 混合砂浆砌筑，不错孔，不灌实。墙的计算高度 3.8m，承受轴向力设计值 105kN，荷载标准值产生的偏心距为 38mm。（分数：3.00）(1).该窗间墙高厚比 与( )项数值相近。A18 B20 C22 D24（分数：1.00）A.B.C. D.解析：1.2 可知，高厚比修正系数 =1.1窗间墙高厚比为(2).假定该窗间墙的高厚比 =20，试确定其承载力与( )项数值相近。A126.71kN B122.04kN C122.56kN D
44、137.38kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：f=1.93 N/mm 2，A=1170mm190mm=222300mm 20.22mm 20.3 m 2，调整系数 a=0.7+0.22=0.92mm 2，调整后 f=0.921.93=1.78N/mm2满足规范第 5.1.5 条规定(3).题 31 的其他条件不变，仅改用 M7.5 水泥砂浆砌筑，该窗间墙的承载力与( )项数值相近。A95.68kN B103.74kN C107.7kN D114.25kN（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：采用水泥砂浆， a=0.9，则调整后的抗压强度为：f=0.91.78=1.60N/mm
45、2N=某窗间墙尺寸为 1200mm370mm，如题图所示，采用 MU10 砖和 M2.5 的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为 bh=200mm550mm，跨度 5m，支承长度 a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力 N1=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为 N0=50kN。（分数：2.00）(1).假定 a0=142.88mm，梁端支承处砌体的局部受压承载力与( )项数值最为接近。A78.87kN B63.21kN C59.87kN D52.8kN（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：应用式(5.2.44)得局部受压面积：A =a0b=142.88200=28576 mm20
46、.029m 2A0=(b+2h)h=(200+2370)370=347800mm20.348m 2(2).在梁端设置与梁端现浇成整体的垫块，其尺寸为 ab=240mm，b b=620mm，t b=300mm。已知 a0=81.13mm，试问垫块下砌体的局部受压承载力与( )项数值接近。A83.58kN B96.8kN C119.39kN D127.5kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：b+2h=620+2370=1360mm1200mm，因此取 b+2h=1200mm垫块面积： A b=abbb=240620=148800mm2影响砌体局部抗压强度的计算面积：A 0=(6+2h)h=
47、1200370=444000mm2上部平均压应力设计值：根据规范 4.2.5 的规定：垫块上由上部荷载设计值产生的轴力 N= oAb=0.113148800=16.8kN合力的偏心距：垫块上合力的影响系数：局部受压承载力为：已知柱间基础上墙体高 15m，双面抹灰、墙厚 240mm，采用 Mu10 烧结普通砖，M5 混合砂浆砌筑，墙上门洞尺寸如题图所示，柱间 6m，基础梁长 5.45m，基础梁断面尺寸为 bhb=240mm450mm，伸入支座0.3m：混凝土为 C30，纵筋为 HRB335，箍筋为 HPB235。（分数：5.00）(1).墙梁跨中截面的计算高度 H0与( )项数值最为接近。A5375mm B5150mm C5335mm D5450mm（分数：1.00）A. B.C.D.解析： c=5.15m， n=4.85m 1.1 n=1.14.85=5.335m，故 o=5.15mH=15m 0，故取 h = o=5.15m(2).若已知墙梁计算跨度 0=5150mm，则规范公式(7.3.6-1)中，公式右端的值与( )项数值最为接近。A72.35kNm B66.5kNm C68.92kNm D78.95kNm（分数：1.00）A. B.C.D.解析：托梁自重 1.225
