1、HB/Z 248-93 指导性技术文件1994-06-01发布1994-06-01实施中国航空工业总公司。ti9，内UAUEdcoq，。onUAV-。runUA哇Fbcoq，。onud14唱izi咽且EE币1111111A。b目次(1) (1) (2) (2) (3) (1 0) (1 1 ) (15 ) (1 6) (2) (30) (4) (48) (52) (63) (65) (66) (84) (88) (98) 21 压紧件的设汁. . . . . . . . ., . . . . . (100) 主题内容与适用范围. 引用标准. . 型架设计总贝tl . 型架设计T.作的主要环节的
2、设计准则. . . 多支点无基础型架的设计.型架测量基准的设计应用聚脂薄膜移形时型架设计应注意的问题.温度的影响. 内定位和孔定位的设计. . . . 型架的人机工程设计. . . 钻、饺模板的设1-. 地坪强度核算骨架刚度设计. 旋转式型架设计. . 整体立式框架的稳定性. . H 外形卡板的设计凸缘端困定位件一型架平板的设1- 接头定位件的设计型材及隔板定位件的设计. 22 理架样板的设计. . . . . . . . . . (105) 23 工艺装备设汁中应考虑的互换协调. . . . . . . . . (1 19) 24 标准工艺装备的设计. . . . . . . . . . .
3、 (1 22) 25 填料补偿结构的设计. . . . . . . . . . . . . . . (130) 26 型架结构工艺性. . . . . . . . . . . . . . . . . (l3Z) 27 型架的检测与修理调整设计. . . . . . . . . . . . . . . . (133) 28 型架零件表面粗糙度的选择. . . . . . . . . . . . . (140) (41 ) (43) 29 附录A附录R型架苓件材料及热处理的选择.准确度计算公式(补充件)切面位置变化引起的外形误差(补充件). . . . . . . . . . . . . . .
4、. (146) 附录C工艺装备的外形数控加工的准确度和数控测量机的准确度(补充件).(1 48) 附录D飞机制造准确度要求(补充件) . . .(149) 附录E深孔垂直度公差(补充件). . . (154) 附录F型架常用材料的物理性质(补充件). . (155) 附录G工艺装备制造用快干水泥(补充件). . . . . (156) 附录H低熔点合金(补充件). . . . . u . . (157) 2 中华人民共和国航空工业标准飞计HB/Z 248-93 内容与适用范围本标准规定了飞机及其他飞行器装配型架(以下简称型架)设计的主要技术要点。本标准适用于飞机装配型架设计。2 引用标准HB
5、240模线样板HB 526 带分度盘轴承HB 527 带切向压紧件轴承HB 531 吊环HB 542 单孔叉子HB 543 双孔大叉子HB 545 长叉子HB 546带侧面压紧件单孔叉FHB 547 带一个压紧件双孔叉子HR 548 带纵向压紧件单孔叉子HB 549 带饺接锁扣叉子HB 551 带侧面压紧件单孔凸缘叉子HB 552 带侧面压紧件双孔凸缘叉子HB 553 带转动锁扣的叉子HB 554 饺链式卡板端头HB 556 卡板端头HB 557 卡板端头HB 559 螺杆支座HB 564 带孔套筒HB 565 弓形套筒HB 566 胁形尾杆HR 595 双导杆定位器HB 596 立式双导杆定
6、位器HB 598 螺旋式定位器HB 982 带轴径的轴承1994-06-01发布1994-06-01实施HB/Z 248-93 HB 983 带蜗轮蜗抒铀承HB/Z 82 光学工具安装型架HB/Z 129 光学工具法安装准确度HB/Z 130微计算机辅助光学工具法安装准确度计算3型架设计总则3. 1 型架设计的基本任务型架设计的基本任务包括:a.型架工作图样及制造依据王作图样的设计。必要时，还包括二类工具、辅助工具的设计;b.型架在制造、使用和检修过程中出现的技术问题的处理;C.型架的改.1t设汁;d.有关型架设计、制造和使用的技术文件和指导性技术资料的编写。3.2型架设计的总体要求3.2.
7、1 质量要求型架设计的质量要求包括以下几点za正确性z原理正确、数据无误、结构尺寸协调、刚度可靠、满足使用要求，b.可行性:制造容易亦易于达到预定的准确度要求和满足使用要求，C.安全性产品的安全(指产品在定位、压紧和出架等过程中不受损伤)、操作者的安全、工艺装备的安全(指型架在使用过程中，为使其构件不受损坏，从结构上采取的保护措施)。3.2.2 经济性要求在保证质量要求的前提下，把型架的制造、使用和检修作为一个整体来研究最经济的设计方案，可以归纳为以下几点a.操作简单，使用方便可靠;b.最大限度地采用标准件，优先采用有储备的标准件，提高标准化系数$在满足使用的前提下，选用价廉易购的材料，并合理
8、地利用材料;d.结构简单$e.具有良好的结构工艺性;f.在满足使用要求的前提下，型架零组件的公差尽量放大，合理选用表面粗糙度sg.结构上，应具有完善或改进设计以及进行补加工的可能性。4 型架设计工作的主要环节4. 1 型架设计前的准备工作设计前的准备工作，是保证设计质量和使设计工作顺利进行的重要环节，a.熟悉有关产品结构图纸，了解有关的定位参数，掌握有关理论数据和数学模型，了解二艺总方案、协调图表、部件装配方案等事b研究工艺装备设计技术条件所提出的各项技术要求，并根据产品结构，提出自己的见2 HB/Z 248-93 解，同飞机装配工艺人员共同讨论，最后确定工艺装备设计技术条件的内容;c.掌握有
9、关设备(精加工机床和布关专用工具等和仪器(测微准直塑远镜及其附件、精密水准仪、精密经纬仪、工具经纬仪、激光准直仪及其附件等)的规格和性能。4.2 型架设计方案的拟定设计方案的拟定是设计者与装配工艺人员反复商定的过程，其中主要包括以下几个方面的内容:4.3 a.产品在型架中的放置状态，b.产品的出架方式和出架方向sc.型架在地坪上的支票形式;d.型架结构形式及定位、压紧件的布置;有关使用效率问题:f有关人机工程问题。设计过程中一般应完成以下工作a设计制造工艺装备用的样板;b编写设计计算说明书号c.按HB/Z82的规定设计光学工具安装图sd.编制工艺装备检验记录;e.填写工艺装备证明书sf.编制锻
10、、铸、木、成品和数控加工细目表。5型架结构的设计准则5. , 产品研制和试制阶段的型架设计总则5. ,. , 研制阶段的工艺装备设计应遵循以下准则za.根据总方案的规定，型架结构应满足试制阶段和批生产阶段的衔接性，b.标准工艺装备适当减少，可以采用按型架来协调工艺装备或用工艺装备相互协调的方法，或直接按尺寸来安装定佼件的方法。待试制或批生产阶段再补制标准工艺装备，c.适当减少型架的数量，可采用集中装配的方法进行部分组件的装配，但又不能使型架结构复杂化，并使型架结构能符合成批生产的需要，保证有补加l工定位件、压紧件的可能性sd定佼件和压紧件的多少，在满足使用要求的情况下，多采用画线定位装配，尽量
11、采用通用压紧件。5. ,. 2 试制阶段的型架设计应遭循以下原则:a采用一次选择，分批制造的原则，可保证试制阶段结束后，顺利地转入批生产;b应按批生产阶段要求确定型架结构方案，对于提高效率的结构部分.可在批生产阶段完善设计zc.一般的定位件、压紧件数量应少，经i式制，总结经验再进一步完善，以满足生产要求。5.2型架设计总则3 HB/Z 248-93 5.2. 1 型架结构类型按工作状态分按定位方式分F固定式大型的笨重型架l转动式能满足多种工作状态的型架卡(托)板式用于部件、段件和饭件型架包络式多用于整流罩型架孔定位式多用于平面组合作型架内定位式多用于部件、段件和饭件的拼装或总装型架框架式整体框
12、架、单梁结构、焊接框架、组合框架结构按骨架形式分J分散式借助厂房地坪形成整体型架按支承形式分平板式用于装配平面形组件型架地脚式一不作基础，用地脚螺栓把型架与地坪联起来的型架基础式将地坪破坏后，作基础，将型架与基础联起来的理架多支点式用多支点;不作基础，不与地坪固定的型架5.2.2 型架设计基准的选择型架设计基准的选择按以下原则za.型架设计基准，一般l空间飞机部件的设计基准霞合或一致。如机身型架以飞机对称面，机体构造水平面和框于面为基准，机翼型架以弦平面、肋平面为基准。使飞机基准与型架和样板的基准相一致或相重合;b.型架零件、组合件工作图样上尺寸标注基准，一般按零件、组合件的制造需要来确定zc
13、.采用光学工具法安装型架时，光学坐标系的设计和基准的建立按HR/Z82的规定;d.具有空间角度的零件、组合件，应标注制造所需要的一组角度作为空间平而成标注角及角。如果在空间f面上有两个孔，还应标注该两孔中心连线的角札如图1所示ze在型架装配机上安装的具有空间角度的叉、耳接头，各标出在水平面上的角和另一个角儿如阁2所示。5.2.3 型架支承的设计型架支展的设计应注意以下儿点:a.型架在地坪上的支承形式，见表1所示=4 HB/Z 248-93 z ., Y 直图l确定空间平面的角度5 x 序号支承形式6 直接放在地坪上1 I并闲地脚螺栓联接HBjZ 248-93 z 。 图2型架装配机的叉、耳角度
14、标注表I简罔Y 说明主要是为了稳定性而采取的措施，多用于非整体框架和中、小型架。序号|支承形式2 设置专用混凝土基础3 I二支点4 I多支点HB/Z 248-93 续表1简图O- iJ.:t1 0_ -。-JOL-OJP .0 Q . .Q. 9且工Ja-. 说明考虑稳定性和加大基础的承载能力，适用于大理架。防止因地基沉降，使理!架变形，主要用于整体框架式的小哩!架。肘子大型架，当基础沉降时，用调整立承件的方法，可以很容易的恢复精度。b.为了减少对厂房地坪的破坏和降低型架的制造费用，除了精加工台之外，一般均不作基础，应采用多支点无基础结构形式sc采用三支点支承结构时，型架的框架均为整体焊接框架
15、，兰支点的布置同型架重心的几何关系，应保证理架的稳定性，确保安全可靠sd采用转动结构形式时，应保证转动力矩基本平衡，应能自锁，安全可靠曰5.2.4 壁板型架荐用结构为了减少型架的占地面帜和便于在地面上支承，壁板型架可推荐采用成对设计结构，如图3所示7 HB/Z 248-93 罔3壁板型架荐用结构5.2.5 蒙皮外形的定位方法的选用下述定位方法可以使型架结构简化，又具有较好的工作可达性za.对壁板类型架，采用内型板定位，用橡皮绳压紧蒙皮gb对舱门类型架，可用孔定位隔板，以隔板定位外形蒙皮;C.对总装型架，从装配工艺上考虑，尽可能采用内定位的方法。5.2.6 对活动定位件的基本要求对活动定位件的基
16、本要求如下=a.合理选择定位部位的公差事b.合理设计定位部位的公差sC.定位器支承部分与外伸部分的长度之比尽量取大。5.2.7 对压紧件的基本要求对压紧件的基本要求如f:a.压紧可靠Fb.操作方便sc上、F架方便sd.工作开敞3压紧力的方向应垂直于被压紧表面。如图4所示。5.3对温度影响的设计型架设计必须考虑温度变化对部件装配的影响。5. 3. 1 影响的主要因素不同材料在不同站在度下分别移制其尺寸，在另一温度下进行比较时，将出现差值=h4 M nZ M 8 HB/Z 248-93 d乒. a好图4压紧力方向的设计式中sAL长度差值;n 有温差影响的环节数sL 名义长度，Lla 第，环节材料线
17、温度膨胀系数之差sL)J;一一第1环节温度之差。5. 3. 2 消除温差影响的可行措施乒-;/b差解决温度变化对飞机装配协调的影响，可行措施就是控制工作温度，采用与产品线温度膨胀系数相同的材料制造工艺装备。这些措施适用于:间距较大的孔结合或叉耳结合的互换部位;b.对台协调要求高旦距离较大的其他部位，包括工艺分离面部位gc.重要的标准工艺装备。5.3.3 设计应案从型架的制造经济性出发，可局部采用与产品材料线温度膨胀系数一致的材料，结构设计上应注意如下几点:a.注意对合交点的成组性，b.沿控制方向应能自由伸缩，c.合理地设计伸缩机构的定位问题。5.4 型架定型检修的设计型架的定期检修设计应考虑:
18、a.给定合理的检修周期，b在型架上应设有能够控制型架总体准确度的若干点、线、面，作为定期检修的测量基准zc.测量基准应布置在调整支展的相应位置上最好在其上面，以保证调整的目的性，d.檀11量基准的布置还应能够保证使用光学工具一次测量能够完成全部测量和调整工作。9 HB/Z 248-93 6 多支点无基础型架的设计不做基础的型架是将型架安装在可调整的底座上，底座置放在地坪上的可调整支承上面，并在底座上布置有可供光学测量用的测量点。6. 1 多支点无基础型架结构型式多支点无基础型架，按底座的结构型式可分为p平台式整体乎台式组合平台式整体框架式框架式组合框架式分解框架式6. 1. 1 整体平台式底座
19、型架整体平台式底座型架是将型架放置在一个经加工好的整体平台上，平台下面有若干个支承。此种结构费树料，费机械加工工时。6. 1.2 组合式平台底座型架组合式平台底座型架是将型架元件放置在一个由几块平台用精制螺栓连在一起的组合平台t.因为型架尺寸较大，用一个整体平台制造困难，故采用组合式平台，但这增加了对接面及螺栓孔的加工工时回6.1.3 整体框架式底座平台整体框架式底座平台型架是将型架元件放在一个平面框架t.用平面框架代替平台，节省材料及加工工时。6. 1. 4 组合框架式底座型架组合框架式底座型架是将元件安放在由几个框架组合成一个整体框架的底座上。6. 1. 5 分散框架式底座型架分散框架式底
20、座型架是将型架放置在两个以上的相互不连接的框架底座上。此种结构.省材料，省加工工时。6.2 多支点无底座型架测量点与调整支承的布置6.2. 1 具有良好的调整目的性测量点与调整支承的布置应使每一个调整支承均能方便地达到调整的目的。测量点最好在调整支承的上方，或者很靠近，使调整时测量点能反映出真实的调整量。其模型如图5所示.10 1 ),. Dlil了|光学视线|一咀些些l性户干图5调整模型框图HB/Z 248-93 6.2.2减少调整的相互影响保证调整支承在调整时不相互影响，在布置支承时，应使两支承点间保持足够距离，不要太近。6. 2.3 承载性支承应布置在元件的集中载荷下面。使之不产生或少产
21、生附加弯矩。6.2.4 测量的一次性测量点的布置，应保证一次架设仪器能就将测量点全部测量完。6.2.5框架底座的设计刚度刚度很大的框架底座，也允许有一定程度的变形量。建议框架底座的刚度，在其最大跨距.4点支凉，在自重作用下最大变形量不超过O.3mm.，0.5mm，框架底座的刚度便可满足使用要求。其截面如图6所示。口N，OH框架截面图620-30 6.2.6型架底座分散的设it根据型架的协调关系，型架元件的重要性，进行分散底座设计，保证重要部位和同一部件的重要元件在一块底座上，在局部上采用小集中的原则。型架直a量基准的设计7 定位的主要内容是测量和调整，为了定位型架元件需要在型架元件上设计出若干
22、测量基准，用于安装调整和检修型架，这是定位系统中的主要环节。7. 1 测量要素7. 1. 1 测量基准的形式测量基准是测量时用来确定工件位置的点、线、面。7. 1.2 测量依据测量依据是光学坐标系和机械坐标系。11 HB/Z 248-93 7. 1. 3 测量工具和元件测量工具和测量元件用于确定测量基准和测量依据间的相对位置测量元件通常是光学目标和型架标高点等。7.2 测量基准的分布类型测量基准的分布类型是工件的一个重要工艺特性，它直接影响光学坐标系的调整支承方法的选择。7. 2. 1 点型分布测量基准集中在一处，如某一个交点定位器，叉耳配合的孔、面，都可认为是点型分布。优点是制造简单，应用广
23、泛。7.2.2 线型分布测量基准分布在一条直线上，测量基准的线性分布，有在同一轴线上的若干孔，如大梁装配型架，同铀的交点量规等。优点是控制全面，不受骨架刚度的影响，准确度较高。7.2.3 而型分布测量基准分布在一个平面仁，平面可能是水平的、垂直的或倾斜的任意平面。如型架子板的测量基准。对于平面本身有较高要求，在平面上给出适当的测量基准。7.2.4 空间型分布测量基准分布在三维空间，如梁式的型架，各类总装配型架。一般用于综合控制的，是上述几种形式的综合。7. 3 ilJ 基准的结构形式和几何要求7. 3. 1 测量基准的结构形式按HR/Z82的规定。7. 3. 2 测量基准的几何要求测量基准的几
24、何要求如下2a.基准点的直径为O.5mm，深度为O.2mm;b.基准线宽度为O.3mm，深度为0.2mm;c基准面平面度为每100mm为O.Olmm.双面使用的面，其平行度为0.02mm.表面粗糙度为Ra的最大允许值为0.8m;d.基准孔采用18H7、12H7、10H7及8H7.表面粗糙度为Ramax0.8m e.基准球S12士O.01mm.表面粗糙度为Ramax 0.8mo 7.4 测量基准数量的确定7.4. 1 完全定位测量基准所能限制自由度的数目等于工件所要限制的自由度数目，即是工件有多少自由度要控制，就应设计相应数量的测量基准。7.4.2 不完全定位当基准的数量不足以控制全部自由度时，
25、称定位不全。定位不金的出现，不单纯是基准数量太少，当基准选择不当时.也会出现不完全定位现象。7.4.3 过定位基准的数量多于工件的要控制的自由度数量，对于低刚度的型架元件或者用于校核测量12 HB/Z 248-93 基准时多用过定位。7.5 测量基准的选择7.5. 1 基准的一致原则选择基准的主要原则是减少尺寸转换和误差积累，提高定位准确度。7.5.1.1 测量基准与工件表面一致选择型架元件的工作表面作为测量基准，可减少尺寸转换，提高定位准确度。如图7所示.A A 1+血，1+ 内型握1:;., 1:;., t是抨于量只. Hl (61) q Hl(61) d d 4 工具铀工具经结仪a b
26、因8测量基准与测量工具位置一致图8a中，测量基准和长杆千分尺位于同轴线上，是互相重合的，此时内型板间距尺H的误差为:.1 = .1，十.1，十3 . . . . (4) 式中:.1，测量工具尺矶的误差，包括长杆T分尺的制造误差，接杆误差，挠度误差和温度误差等囚L12 .13 测量误差，主要是长杆千分尺端头与内型板平面的接触误差。在图8b中，内型板距离用工具袖和工具经纬仪进行测量，测量基准和工具轴不在一条轴线上，这时将有新的误差组成环，此时内型板间距尺寸H的误差为=.1 = .1, + .1, + .1，十.1，十A5HHHHHHH.(5) 式中:.1，一-测量工具尺中H，误差，包括工具铀的制造
27、误差，定距量规的转接误差和温度误差等。.12、.1，测量误差，包括瞄准误差和调焦非直线性误差等;4、.15由于工具经纬仪扫瞄平面和工具轴的直角误差为A1、凶2时，贝H: .1, = .1，L .15二A，L式中zL工具轴轴线到测量基准轴线的距离s.1，、.15是不遵守阿贝原则造成的误差。7.5.2 基准的尺寸稳定性(6) 基准应有足够的准确度，刚度和稳定性。测量基准必然存在位置误差，可将其实际测量值14 标记在测量基准处，使用时加以补偿。7.5.3 基准的实用性HB/Z 248-93 测定基准的设计应保证测量工作方便、视线可达、测量叮顺利进行，检修容易。8 8. 1 聚黯薄朦(明胶板)移形利用
28、聚脂薄膜绘制模线、晒制图板、作为飞机制造尺、f传递和移形的依据，方便准确。其移形过程如图9所示。聚脂模线聚黯二底图聚脂金属各类晒像晒像样板图板图板移形结构零件结构零件夹具晒像晒像晒像晒像晒像图板图板图板图板图板平板工艺装备晒像移形平板零件晒像移形图9聚酣薄膜移形8. 2聚脂薄膜线温度、温度膨胀系数聚脂薄膜具有受温度、湿度的变化而随之变化的物理性质。其线温度、湿度线膨胀系数见表2所示。15 HB/Z 248-93 表2国别线温度膨胀系数英同17. 0-34. 3Xl0-I/C 中国27. OX 10-I/C 8.3使用聚脂模线应注意的问题型架用聚脂模线应注意如下问题sa.使用聚脂模线移形时应充分
29、注意温度和湿度的影响gb.绘制聚脂模线时，应记录下温度和湿度的实测值，c.凡使用聚脂模线的厂房、车间应配有温度计和湿度计gd按聚脂模线移形时，应将工作温度和湿度标在工件上。9温度的影响9. 1 温度变化引起的误差对协调准确度的影响温度变化引起的误差在下述情况将会影响协调准确度g线湿度膨胀系数3. 9-9. 3 X 10-1/ D.甲9. OX 10-1/，甲a.标准工艺装备之间选用不同材料制造，对合温度又不一致时，可能产生型架间的不协调;b用同一标准工艺装备，制造与该标准工艺装备不同材料的几台型架，可能产生型架间的不协调，c.同一型架上不同材料的构件，分别在不同温度下制造，或在温度差较大的环境
30、下使用，可能产生不协调;d.型架材料与产品材料的温度膨胀系数不同时，可能产生不协调。9.2 温度变化引起的误差的一般概念通常的概念是，不同温度膨胀系数材料的主件，在不同温度下，将产生不同的膨胀量。这是产生温度变化引起的协调误差的主要原因。其基本汁算公式如下2!J.L=L.a.，j趾. (7) 式中.!lL同材料在不同温度下的变化量事L 工件的计算长度z-If中材料的线温度膨胀系数pLlt 温度变化量。在飞机装配中，由于装配型架与被装配的飞机部件的材料温度膨胀系数不同，常用t述公式来计算出温度变化引起的误差。实际上，这种误差是一随机量，因为它是由以下随机因素组成的za.同一被装配的产品，同一标准
31、工艺装备的型架，也是由若干不同温度膨胀系数的材料组成的，b.温度随时不断地变化，标准工艺装备、型架和被装配件都处在具有温度梯度的温度场16 HB/Z 248-93 中zC.被装配件、标准工艺装备和型架结构复杂，内应力分布不均匀。9.3型架与被装配件温度膨胀系数不一致哥9. 3. 1 温度变化引起的误差型架与被装配件的温度膨胀系数不一致，是不可避免的，即使温度膨胀系数一样，其膨胀量也不同.由于型架与装配件两者温度膨胀系数不同，就会产生误差。在温度为t时，型架的长度为=Lr L，十L，. L, + L, aT (t -.t,) . . . (8) 式中，1-r(t)一一型架在t温度下的长度;f1L
32、 型架尺寸在温度t时的变化量zr 型架的温度膨胀系数z1, 标准温度，即型架制造安装时的温度。如型架装配期间的温度t等于2WC，L. 型架的名义长度。如图10所示，曲线I的斜率可以反映型架温度膨胀系数ToH L gvHJAY q (ORd 不同温度膨胀系数造成的误差合VJqt SLEd 3Nd I m t2 图10h 。I 型架温度膨胀曲线寻1I 萤配件1的温度膨胀曲线3III 装配件Z的温度Ie胀曲线.在温度t，时，用型架装配出件1，此时装配件的长度为(不计其它误差), L.O + aT(t, - t.)J . .) 当装配件1在t温度下使用时(如部件对合或参与总装配等)装配件1的长度又将变
33、化17 HB!Z 248-93 为.L ,(t) = L , + M ,(t) 电L，+ Ly aT(t, - t ,) + Lo，(t-t，). . . . (10) 式中L，(t) 装配件1在温度t时的长度，叫装配件1的温度膨胀系数。在温度t，时，用塑架装配出装配件2.则装配件2在此报度下的长度为(不计其他误差), Lo (1 +T(t， - t1) . H (11) 当装配件2在1温度下使用(如部件对合或参与总装配等).装配件2的长度又将变化为2L，(t)二Lo+ M , (t) 自L，十L。T(t，- 11) + Lo吨。tz). . . . (12) 式中:4L，(t)装配件2在温度
34、t时相对标准长度L，的长度变化量g2 装配件2的植度膨胀系数。9. 3. 2 理想使用状态理想使用状态如下.a型架在t，温度时装配装配件1.而在t温度时用型架检查，则由于型架与装配件的温度膨胀系数不同，将产生温度误差1(t)如图10所示.4 , (t)二11(t) - J.,. (t) 电L，(1T)(t-t，). . . (3) 型架在温度t，时装配装配件2.而温度t时，用型架检查，贝H由于型架与装配件的温度膨胀系数不同，将产生温度误差，(仆。如图10所示。4,(t) = L,(I) - Ly(t) 电L，(zT)(t- t ,) . . . . . (4) 由于(13)和(14)式可知，_
35、r.i型架和装配件的温度膨胀系数相等，即2T 二二1 -2 或装配时和检查时的环境温度相等，即s时都不会产生温度变化寻|起的误差st = tt t = t2 (5) (6) b型架I在温度t，时装配装配件1，而型架2在温度h时装配装配件2.在温度t时将装配件1和装配件2进行对合检查.Il此时，装配件1与装配件2之间将有的协调误差为:VJ.2二4，(t) - 4 ,(t) Lo C (T，)(t， -t，)十(a，)(1-11)(17)9. 3. 3 消除协调误差的方法消除协调误差的方法如下a.当装配件1和装配件2的温度膨胀系数相同，但与型架的温度膨胀系数不同时，即z1 =2亨丘T18 HB;Z
36、 248-93 此时，装配件1和装配件2应在相接近的温度下进行装配，即:t 1 :=:巳t，b.当型架和装配件1与装配件2的温度膨胀系数均不同时，即z1 弓丘2弓丘7此时t】去巳t，只tC.当型架和装配件1与装配件2的温度膨胀系数相同时，即1 二二2 二二7 此时，装配件1和装配件2对合可在任意温度下进行装配。9. 3. 4 实际状态在实际情况中，当有下列因素使其复杂化2a.型架与装配件均不能处于热平衡状态，热膨胀量是随机函数(随机过程hb.装配件是由不同温度膨胀系数的材料组成，温度变化时，由于不同的膨胀量将产生不同的应力而引起不同的变形量zc型架和装配件都是一个较复杂的结构体，膨胀和收缩都受
37、到约束，使其不能产生理想的膨胀与收缩sd.型架与装配件的温度场不均匀，e温度的变化，其他内应力的变化，将产生新的变形量。9.4 对实际温度变化引起误差的影响因素由于上述分析计算是以热平衡的理想状态为前提的，故实际情况与理论计算相差较大。9.4. 1 温度不平衡型架、被装配件自身的温度不平衡，型架与被装配件之间的温度不平衡，由于这些温度不平衡将必然造成膨胀不均匀，使型架和装配件产生畸变(扭转或弯曲，尤其是扭曲)。因热平衡的过程是遵守热力学第:定律的，平衡的过程与时间长短等很多因素旬关。吁用下式表达3式中zr一一热平衡时间，mlfl;r一一比重，kg/m3; V一一体积，m33F 表面面积，mzs
38、rV. !J.T r=K;l.(1创F h !J.t !J.T 热平衡前二者温度差，C ; !J.t 热平衡后二者温度差，C ; K一一不同材料(介质)的系数，它取决于所研究对象的冷却条件，此系数口I由实际获得，如1 协调方法孔定位装配内容图简序号回国NNA凶型架装配机机身总装型架机身+ v 划线钻孔台腹鳝型架腹鳝产品产品机身尾段与双腹鳝对合2 样板工艺接头型架装配机总装型架+ 带工艺接头的部件光学工具部件对合型架段中或机身飞产品工艺接头型架部件对合直惶件_/ 3 续表7协调方法孔定位装配内容图简序号国国NM晶|咀样板工艺接头型架+ 装配机尾段型架+尾段机身L 腹鳝型架+腹鳝型架+工艺接头产品
39、机身尾段与双腹鳝对合工艺接头4 卧O., HB/Z 248-93 10.2.2 孔定位准确度孔定位准确度取决以下几点za.孔袖一孔配合误差，见表80表8表中:AA，B一一分别表示工件A和王件B的孔中心相对销棒轴线的位置误差5VAB一一工件A与工件B上的配合孔之孔位相对误差s28 HB/Z 248-93 tlA、il68、ilB 一般钻套d6. 35 19. 05 19. 0538. 10 38. 1047. 63 三二6.35用于扩孔套6. 3525. 40 25.40 mm 正向公差O. 00250. 0102 O. 0l020. 0127 O. 01270. 0152 O. 0152O.
40、0178 O. 01270. 0203 O. 01520. 0254 O. 02030. 0305 43 HB/Z 248-93 f11 F1 F1 m A + 81刀。-矗钻头岳司一簸精度钻._窑公差带o 精密精度铺.镀套公差警图16钻、饺套与刀具公差带位置图b.钻、饺套内径公差的计算原则是将孔距公差大于等予O.lmm的定为一般精度的B孔距公差小于O.lmm的定为精密精度的。计算方法如F:一般精度的s精密精度的=钻、饺套内径尺寸及公差新刀具的最大极限尺寸为基本尺寸+ I F7 I (32) 钻、饺套内径II新刀具的最大极限尺一-川、川=I._.=.=. I + 尺寸及公差II材U.1值为基本
41、尺寸H7 I.u.(33) 式中:F77级公差等级的孔的公差5H7 -7级公差等级的孔的公差sA 修正值。F7、H7.1的值列入表20中。44 HB/Z 248-93 表20mm 尺寸范围H7 F7 A -3 +0.010 +0.016 。+0.006 3-6 +0.012 +0.022 0.002 。+0.010 +0.015 6-10 +0.028 。+0.013 10-18 +0.021 +0.034 0.003 。+0.016 18-30 +0.025 +0.041 。+.020 0.004 30-50 +0.030 +0.050 。+0.025 50-80 +0.035 +0.060
42、 0.005 。十0.03012. 2. 4钻、饺孔距公差及内径公差设计程序钻、饺孔距公差及内径公差设计程序，是根据产品孔距公差的要求，由表18求出K值，再根据公式(29)、公式(30)、公式(川求出钻、伎套的孔距公差，即由L:-求出川-J。根据钻、饺套的孔距公差确定其内径公差为一般精度还是精密精度的。llP: (a,-a .)二O.lmm为一般精度的F(扎扎) 100 150 200 250 300 350 400 450 网21混凝土数据及系数。曲线14 骨架目。度设计型架骨架刚度是型架尺寸稳定性的关键，以F分类给出各种型架骨架元件的刚度设计罔供设计时选取。14. 1 槽钢焊接渠的同IJ度
43、设计根据结构的要求按22所示选择槽钢焊接梁的尺才。52 HB/Z 248-93 A-A I a b a一用于中小型架b用于大型架1飞AD)2000 4000 弱。6000 7曲。8000 图22槽钢焊接梁的刚度设计图14.2立栓的刚度设计主柱的同IJ度设计分以下两种za.槽钢焊接立柱的刚度，按图23所示选择;53 HB/Z 248-93 AA BB 目(阳ll审阅z lA E a b c lO 16a a一一般的b、c一重要的支杆25 30 主杆Hmm 400 600 800 1000 1200 1400 1600 .1800 2000 2200 2400 图23槽钢焊接立柱刚度设计图b.钢管
44、焊接立柱刚度，按图24所示。54 H!Z 248-93 A-A 主UI寸Az a b B-B D D=120 D=4il80 支忏立抨400 600 800 1000 1200 1400 因21钢管焊接立柱刚度设计图14.3 结合平板刚度设计结合平板刚度设计按附25所示选择。e a一一般的b、重要的D=280 D=320 Hmm 00 55 A 型l一般架!重要标工HB!Z 248.- 93 回国串，1004120 A-A 。150180 。徊中216Bmm 600800100012001408160018002000220824002600 图25结合平板刚度设计因14.4 整体框架刚度设计根据型材及其组合的结构形式有以下几种:a.槽钢焊接整体立式框架刚度设计，按图26所示选择;56 百旨补切型架主1-般型架l重要检验型架L A , A , 10 HB!Z 248-93 O.44HT A-A LH J2.6 16a 20a 26a 28a 32a Lmm 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 5500 6000 6500 因26槽钢焊接整体立式框架刚度设计图b.铜管焊接整体立式框架刷度设计，按图27所示选择;57 A- - A 型架
