1、注册结构工程师（一级专业考试- 上午）模拟试卷 2 及答案与解析1 某矩形截面钢筋混凝土构件，截面 bh=250mm500mm，混凝土强度等级为C30，箍筋采用 HPB235，纵向受力钢筋为 HRB335，a s=35mm。构件上无集中荷载作用，截面受扭塑性抵抗矩 Wt=18106mm3，U cor=1400mm，A cor=112 500mm2。1 假定剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数的计算值为 t=1.26，试问该构件在剪扭力的作用下，其受扭纵筋的最小配筋率与下列_项数值相近。（A）0.19%（B） 0.30%（C） 0.21%（D）0.25%2 假定构件承受弯矩设计值 M=100kNm，
2、扭矩设计值了 T=14kNm，剪力设计值为 V=20kN，在弯矩和扭矩的共同作用下，构件弯曲受拉一侧钢筋的配置量与下列_项数值最为接近。（A）615mm 2（B） 963mm2（C） 734mm2（D）895mm 23 假定该构件承受的弯矩设计值 M=100kNm，扭矩设计值 T=20kNm，剪力设计值为 V= 85kN，箍筋间距为 100mm， t=1.18。试问按剪扭构件计算的单肢箍筋所需总用量与下列 _项数值最为接近。（A）41mm 2（B） 35mm2（C） 26mm2（D）30mm 24 假定该构件为集中荷载下的剪扭构件，剪跨比 =3，承受扭矩设计值T=20kNm，剪力设计值为 V=
3、90kN，其受扭承载力降低系数的计算值 t 与下列_项数值相近。（A）1.02（B） 1.09（C） 1.15（D）1.125 有一工业厂房高低跨排架，低跨跨度 15m，高跨跨度为 24m，柱间距为 6m，该厂房采用预应力钢筋混凝土屋架，屋面采用预应力大型屋面板。车间的纵向全长度为 120m，在车间中部 60m 处设有双柱温度伸缩缝，车间四周的围护墙为 240mm砖墙。建筑平面及剖面如下图。5 厂房各列柱静荷载(标准值)作用见下图。图中 t 为旧规范的荷载单位，计算时应换成新规范的 kN。试确定作用于中柱 I-I 截面处的 N 和 M 值(标准值)与下列_项数值最为接近。 提示：(1)产生顺时
4、针弯矩为正值，反之为负值； (2)B 列柱竖向荷载 11.11t 和 7.56t 作用于同一垂直线上。（A）N=41080kN，M=-16.88kNm（B） N=410.80kN，M=16.88kNm（C） N=317.50kN，M=-21.47kNm（D）N=410.80kN，M=-30.75kNm6 在如下图所示的静荷载(标准值)作用下，用力法求解出排架横梁内力为：低跨x1=0.34kN，高跨 x2=1.40kN。静荷载(标准值)作用下排架计算简图如下图所示。轴控制截住面弯矩值与下列_相近?（A）M G 上 =0.66kNm，M G 下 =4.34kNm，M n=-8.82kNm（B） M
5、G 上 =-0.66kNm，M G 下 =-4.34kNm，M n=8.82kNm（C） MG 上 =-5.88kNm，M G 下 =2.18kNm，M n=-15.34kNm（D）M G 上 =-5.88kNm，M G 下 =-5.88kNm，M n=-19.04kNm7 在厂房高跨内 A5 级工作制双钩吊车的大车轮距为 4.4m(每侧两轮)，两台吊车间的最小轮距为 1.1m。设定最大轮压 Pmax=152kN(标准值)，轮压的分项系数为 1.4。简支吊车梁的跨度为 6m。两台吊车传给柱子牛腿的最大压力 (设计值)与下列_项数值最为接近。（A）585.20kN（B） 415.60kN（C）
6、769.10kN（D）549.36kN8 C 列柱的上柱和下柱在无吊车和有吊车作用时的排架平面内的计算长度值(m)与下列_项数值最为接近。（A）上柱：无吊 0=10.5 下柱：无吊 0=20.4 有吊 0=10.5 有吊 0=9.0（B）上柱：无吊 0=8.4 下柱：无吊 0=17.0 有吊 0=8.4 有吊 0=9.4（C）上柱：无吊 0=4.2 下柱：无吊 0=9.0 有吊 0=4.2 有吊 0=9.0（D）上柱：无吊 0=8.4 下柱：无吊 0=11.25 有吊 0=8.4 有吊 0=11.259 矩形截面梁，截面尺寸 bh=200mm500mm，采用 C25 混凝土，HRB335 级钢
7、筋，已知梁底配置 625 受拉纵筋，则梁的抗弯承载力 Mu=_kNm。（A）25.6（B） 75（C） 183.73（D）224.7610 某偏心受压柱，采用 C50 混凝土，HRB400 级钢筋，则其相对界限受压区高度b=_。（A）0.372（B） 0.479（C） 0.508（D）0.51811 下图所示一框架结构中间层的端节点，抗震等级为二级，柱截面尺寸为450mm450mm，混凝土强度等级为 C35，框架梁上排受力主筋为 HRB335 钢，直径为 22mm。则在该节点处上排主筋水平段 b 和向下弯折段 a 的锚固长度，应不小于下列_项数值。（A）a=480mm，b=400mm（B） a
8、=420mm，b=350mm（C） a=330mm，b=350mm（D）a=330mm，b=272mm12 已知无梁楼板，柱网尺寸为 5.5m5.5m，板厚为 160mm，中柱截面尺寸为400mm 400mm；混凝土强度等级为 C30，在距柱边 565mm 处开有-700mm500mm 的孔洞如下图，a s=25mm。12 设板上承受均布荷载标准值为恒荷载 q1=15kN/m2(包括自重)，活荷载，q2=5kN/m2，则无梁楼板承受的集中反 F1，与下列_项数值最为接近。（A）F 1=745kN（B） F1=698kN（C） F1=845kN（D）F 1=656kN13 假设集中反力作用面中心
9、至开孔外边画出两条切线之间的长度为 242mm，若该楼板不配置抗冲切钢筋时，楼板的受冲切承载力设计值与下列_项数值最为接近。（A）256.5kN（B） 338.8kN（C） 423kN（D）321.5kN14 提高受弯构件抗弯刚度(减小挠度)最有效的措施是_。（A）提高混凝土强度等级（B）增加受拉钢筋的截面面积（C）加大截面的有效高度（D）加大截面宽度15 在使用阶段，钢筋混凝土受弯构件所承受的荷载增加时，其截面弯曲刚度_。（A）增大（B）减小（C）不变（D）可能增大，也可能减小16 某单层厂房，吊车轨面标高 16m，吊车梁底面标高 14m，柱 12m，纵向设置双片十字交叉形柱间支撑，中列柱为
10、阶形，下阶为格构式，上阶为工形实腹式，下阶柱肢中距 3m，节间尺寸亦为 3m，如图所示，采用 Q235-B 钢，E4303 型焊条。16 柱肢采用 HN400200813。A=8412mm 2，i x=168mm，i y=45.4mm，柱肢承受压力最大设计值 N=120kN，当柱肢作为轴心受压构件的稳定性验算时，其以应力形式表达的计算数值为 _N/mm 2。（A）166.8（B） 185.2（C） 188.1（D）21517 双肢柱脚插入双杯口基础锚固，插入的最小深度 dmin=_ mm。（A）600（B） 1200（C） 1500（D）160018 柱脚如改为锚栓连接，每个柱肢用 2M30
11、锚栓， Q235-B 钢，每个锚栓有效面积Ae=560.6mm2，柱肢最大拉力设计值为 108kN，锚栓拉应力为_N/mm 2，强度设计值为_N/mm 2。（A）76.1，180（B） 96.3，140（C） 102.2，125（D）192.6，21519 下阶柱斜腹杆采用两个等边单角钢，分别单面连接在柱肢翼缘上，两角钢中间无连系，其规格为1258，i x=38.8mm，i min= 25mm，当按轴心受压构件计算稳定性时，其折减系数为_。（A）0.725（B） 0.756（C） 0.829（D）0.84220 下阶柱斜腹杆采用两个等边单角钢，分别单面连接在柱肢翼缘上，两角钢中间有缀条连系，角
12、钢规格为756，i x=iy=23.1 mm，i min=14.9mm，斜腹杆按轴心受压构件计算稳定性时，其折减系数为_。（A）0.682（B） 0.836（C） 0.82（D）0.8121 下阶柱的水平杆，起减少受压柱肢长细比作用，采用两个中间无连系的等边角钢，按经济合理原则，应选截面为_。（A）（B）（C）（D）22 疲劳计算按(GB500172003)第 3.1.6 条规定，采用 1 台吊车标准值，求最大弯矩时可将 1 台吊车轮压合力与邻近一轮的中线与梁中心线重合，如下图所示，在D 轮下可得最大弯矩：22 当进行吊车梁下翼缘与腹板连接处主体金属疲劳计算时，其修正后的应力幅计算值为_ N/
13、mm 2，容许应力幅为_N/mm 2。（A）104.3，144（B） 144，104.3（C） 130.4，215（D）215，130.423 当进行下翼缘螺栓孔处主体金属疲劳计算时，其修正后的应力幅计算值为_N/mm2，容许应力幅为_N/mm 2。（A）106.5，118（B） 118，106.5（C） 133.1，215（D）215，133.124 当进行横向加劲肋下端主体金属疲劳计算时，因下端距梁下翼缘以上 100mm，且焊缝不断弧，其修正后的应力幅计算值为_N/mm 2，容许应力幅为_N/mm2。（A）93.2，103（B） 103，93.2（C） 116.6，215（D）215，11
14、6.625 当进行下翼缘与腹板连接的角焊缝剪应力计算时，1 台吊车产生的最大剪力标准值为 1172.5kN，其修正后的剪应力幅计算值为_N/mm 2，容许剪应力幅为_N/mm2。（A）39.9，59（B） 59，39.9（C） 49.9，125（D）125，49.926 在高强度螺栓抗拉连接中，摩擦型与承压型承载力设计值_。（A）不一定相同（B）基本相同（C）前者高于后者（D）后者高于前者27 如图示一焊接工字形轴心受压柱的截面，承受的轴心压力设计值 N=4500kN(包括柱的自重)，计算长度 0=7m、 0y= 3.5m(柱子中点在 x 方向有一侧向支承)。翼缘钢板为剪切边，每块翼缘板上设有
15、两个直径 d0=24mm 的螺栓孔。钢板为 Q235 -BF 钢。柱截面几何特性：毛截面面积 A=250cm2，净面积 An=230.8cm2 毛截面惯性矩：I x=145 683cm4、I y=41 667cm4、回转半径 ix=24.14cm、i y=12.91mm。27 柱截面强度验算的应力为_。（A）189.6N/mm 2（B） 195.0N/mm2（C） 198.4N/mm2（D）203.4N/mm 228 柱截面整体稳定性验算中应力为_。（A）178.9N/mm 2（B） 182.7N/mm2（C） 191.7N/mm2（D）195.6N/mm 229 焊缝的强度设计值，_是错的。
16、（A）对接焊缝强度设计值，按不同厚度有不同取值（B）质量等级为一级及二级的对接焊缝，其抗压、抗拉、抗剪强度设计值与母材相同（C）角焊缝的强度设计值与母材厚度无关（D）角焊缝的强度设计值与焊缝质量等级有关30 某单层单跨无吊车厂房采用装配式无檩体系屋盖，其纵横承重墙采用 MU10，砖柱距 4.5 m，每开间有 2.0m 宽的窗洞，车间长 27m，两端设有山墙，每边山墙上设有 4 个 240mm 240mm 构造柱，如下图。自基础顶面算起墙高 5.4m，壁柱为370mm250mm，墙厚 240mm，砂浆强度等级 M5。30 该壁柱墙的高厚比与下列_验算式相近?（A）（B）（C）（D）31 该壁柱间
17、墙的高厚比与下列_验算式相近?（A）=22.5（B） =11.25（C） =19.67（D）=14.6732 该厂房山墙的高厚比与下列_表达式相近?（A）（B）（C）（D）33 该厂房构造柱间墙高厚比与下列_数值相近?（A）=10.00（B） =22.5（C） =19.20（D）=11.0034 已知柱间基础上墙体高 15m，双面抹灰，墙厚 240mm，采用 MU10 烧结普通砖，M5 混合砂浆砌筑，墙上门洞尺寸如图所示，柱间 6m，基础梁长 5.45m，基础梁断面尺寸为 bh b=240mm450mm，伸入支座 0.3m；混凝土为 C30，纵筋为HRB335，箍筋为 HPB235。34 墙体
18、的计算高度 H0 与_项数值最为接近。（A）5375mm（B） 5150mm（C） 5335mm（D）5450mm35 若已知墙梁计算跨度 0=5150mm，则规范公式 7.3.6-1 中，公式右端的值与_项数值最为接近。（A）72.35kNm（B） 66.5kNm（C） 68.92kNm（D）78.95kNm36 托梁按偏心受拉构件进行计算，若已知 am=0.250， n=2.032，假设墙梁的跨中计算高度 H0= 5.450m，由荷载 Q2 引起的跨中弯矩值 M2=315kNm，则轴心力至纵向钢筋合力点之间的距离 e 与_项数值最为接近。（A）670mm（B） 490mm（C） 550mm
19、（D）450mm37 若已知荷载设计值 Q2=150kN/m，则使用阶段的托梁斜截面受剪承载力(规范公式 7.3.8)验算时公式右端的剪力值与_项数值最为接近。（A）149.2kN（B） 150.59kN（C） 181.88kN（D）167.38kN38 施工阶段托梁的弯矩及剪力设计值承载力为_。（A）54.27kNm，39.7kN（B） 72.35kNm，118.92kN（C） 65kNm，45.6kN（D）54.27kNm，72.35kN39 截面尺寸为 370mm740mm 的砖柱，计算高度为 5.2m，采用 MU10 黏土实心砖、M7.5 水泥砂浆砌筑。39 配置网状钢筋为 b4 冷拔
20、低碳钢丝，f y=430N/mm2，钢筋网竖向间距s=180mm，网格尺寸 a 为 60mm，则钢筋网的体积配筋率与_项数值最为接近。（A）0.255（B） 0.233（C） 0.266（D）0.21440 若已知砖柱承受轴心压力，体积配筋率 =0.250，其余条件同上题，则该配筋砖砌体的抗压强度设计值 fn 与_项数值最为接近。（A）3.12N/mm 2（B） 3.26N/mm2（C） 3.78N/mm2（D）4.02N/mm 241 配筋砖砌体的抗压强度设计值 fn=3.20N/mm2，体积配筋率 =0.250，则该砖柱的轴心受压承载力与_项数值最为接近。（A）522.5kN（B） 577
21、.4kN（C） 555.6kN（D）527.5kN42 一冷杉方木压弯构件，承受压力设计值 N=50103N，弯矩设计值M=2.5106Nmm，构件截面尺寸为 120mml50mm，构件长度 =2310mm，两端铰接，弯矩作用平面在 150mm 的方向上。42 该构件的稳定系数最接近_项数值。（A）0.598（B） 0.688（C） 0.554（D）0.62543 考虑轴心力和弯矩共同作用的折减系数 m 最接近_项数值。（A）0.421（B） 0.441（C） 0.509（D）0.42544 某土样的室内压缩试验，当压力 P1=100kPa 时的孔隙比 e1=0.7 压力 P1=200kPa时
22、的孔隙比 e2=0.65。44 土的压缩系数 最接近下列_数值?（A）0.5MPa -1（B） 0.6MPa-1（C） 0.2MPa-1（D）1.0MPa -145 土的压缩模量 Es，最接近下列_数值?（A）340N/cm 2（B） 330N/cm2（C） 250N/cm2（D）300N/cm 246 (1)某群桩基础的平面、剖面和地基土层分布情况如图所示。(2)地质情况：杂填土：其重度了 =17.8kN/m3； 淤泥质土：其重度 =17.8kN/m3，桩的极限侧阻力标准值 qsik=20kPa，属高灵敏度软土； 黏土：其重度 =19.5kN/m3，桩的极限侧阻力标准值 qsik=60kPa
23、，极限端阻力标准值 gpk=2700kPa，土的压缩模量 Es1=8.0 MPa；淤泥质土：地基承载力标准值 fk=70kPa，压缩模量 Es2=1.6MPa，在桩长深度范围内各土层的加权平均土层极限摩擦力 qs=12kPa。(3) 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 F=3600kN，桩基承台和承台上土自重设计值 G =480kN。本桩基安全等级为二级。46 基桩竖向承载力设计值 R 最接近下列_项数值?（A）455.57kN（B） 483.18kN（C） 630kN（D）763.65kN47 软弱下卧层顶面处的附加应力最接近下列_数值?（A）62.04kPa（B） 28.19kPa（C） 4
24、3.84kPa（D）57.62kPa48 软弱下卧层顶面处的自重应力最接近下列_数值?（A）216.1kPa（B） 356.1kPa（C） 329.4kPa（D）184.1kPa49 需验算的软弱下卧层地基承载力设计值最接近下列_数值?（A）249.52kPa（B） 267.47kPa（C） 252.04kPa（D）489.80kPa50 某浆砌毛石重力式挡土墙，如图所示。墙高 6m，墙背垂直光滑；墙后填土的表面水平并与墙齐高；挡土墙基础埋深 1m。50 当墙后填土重度 =18kN/m3、内摩擦角 =30、黏聚力 c=0、土对墙背的摩擦角=0、填土表面无均布荷载时，则挡土墙的主动土压力 Ea。
25、最接近下列_数值?（A）108kN/m（B） 972kN/m（C） 75kN/m（D）187kN/m51 除已知条件同上题外，墙后尚有地下水，地下水位在墙底面以上 2m 处；地下水位以下的填土重度 1=20kN/m3，假定其内摩擦角仍为甲 =30，且 c=0，=0，并已知在地下水位处填土产生的主动土压力强度 ai=24kPa，则作用在墙背的总压力 Ea 最接近下列_数值?（A）122.7kN/m（B） 109.3kN/m（C） 102.7kN/m（D）129.3kN/m52 当墙后填土的 =18kN/m3，30 ，c=0 ，=0；无地下水，但填土表面有均布荷载 q=20kPa 时，则主动土压力
26、 Ea，最接近下列_数值?（A）148kN/m（B） 128kN/m（C） 151.8kN/m（D）348kN/m53 假定墙后填土系黏性土，其 =17kN/m3，200，c=10kPa，=0；在填土表面有连续均布荷载 q=20kPa，则墙顶面处的主动土压力强度 a1 最接近下列_数值?（A）-4.2kPa（B） 9.8kPa（C） 69.4kPa（D）0kPa54 当填土为黏性土，其 =17kN/m3，25 ，c=10kPa，=0；在填土表面有连续均布荷载 q= 10kPa 时，已知墙顶面处的主动土压力强度 a1=-8.68kPa，墙底面处的主动土压力强度 a2=32.73kPa，则主动土压
27、力 Ea，最接近下列_数值?（A）77.6kN/m（B） 72.1kN/m（C） 83.04kN/m（D）124.2kN/m55 假定填土产生的主动土压力 Ea=130kN/m，其作用位置在距离挡土墙底面 2m 处，=0；挡土墙顶面宽度为 1.2m，底面宽度为 2.7m，自重为 24kN/m3，则挡土墙的抗倾覆安全系数最接近下列_数值?（A）1.81（B） 1.6（C） 1.63（D）2.1756 静止土压力的特点是_。（A）墙后填土处于极限平衡状态（B）土压力方向与墙背成 6 角（C）挡土墙无任何位移（D）填土滑裂面与水平面呈 45-/257 根据土的抗剪强度指标确定地基承载力可按下式计算：
28、 f v=Mbb+Md0d+McCk 以下关于上式的适用条件 e0.033b 的解释_项正确。（A）公式 fv 虽是在中心荷载下的条形基础导出的，但当偏心距 e0.033b 时，中心荷载下的承载力条件：pf 将成为控制条件，说明偏心荷载所产生的基底压力不会过分不均匀，这时，公式计算结果不会产生较大误差（B）公式 fv 是在条形基础受偏心荷载当 e0.033b 条件下导出的（C）公式 fv 是在矩形基础受偏心荷载当 e0.033b 条件下导出的（D）公式只是在偏心荷载作用下，当 e0.033b 条件下导出的。58 有一矩形截面剪力墙，总高 H=50m，b W=250mm，h W=6000mm，抗
29、震等级二级。纵筋 HRB335 级，f y=300N/mm2，箍筋 HPB235 级，fy=210N/mm2，C30，f c=14.3N/mm2，f( 下标= 1.43N/mm 2， b=0.55，竖向分布钢筋为双排 10200mm，墙肢底部截面作用有考虑地震作用组合的弯矩设计值m=18000kNm，轴力设计值 N=3200kN。58 验算轴压比，下列_项接近。（A）0.249（B） 0.34（C） 0.42（D）0.2159 计算纵向钢筋(对称配筋)，下列_项接近。（A）3876mm 2（B） 3750mm2（C） 3680mm2（D）4050mm 260 某 40 层高 150m 的圆形筒
30、中筒结构如下图所示。承受三角形分布的风荷载，顶部的风荷载标准值为 60.8kN/mm2，设风力全部由外筒墙抵抗。外筒外径为 32m，底层筒壁厚 0.3m，窗洞面积为外筒面积的一半。外筒墙底部承受由竖向力形成的最大压应力设计值为 11N/mm2 筒底窗间墙的应力值，下列_项接近。（A）16.4N/mm 2（B） 17.1N/mm2（C） 15.351/mm2（D）15.8N/mm 261 如图所示等截面支筒式倒锥壳水塔，水柜容量 150m3，支筒高度为 2.4m，材料用 C30 混凝土。基本风压 0=0.6kN/m2，B 类地面粗糙度。61 已知水柜无水时该水塔的基本自振周期为 1.0，按高耸结
31、构设计规范(GBJl3590)计算该水塔在水柜重心高度处的风振系数 z，其值最接近于_项数值。（A）1（B） 1.58（C） 1.84（D）2.4462 若水柜重心高度处的风振系数 z=2.50，按高耸结构设计规范(GBJl35 90)计算，该水塔在水柜重心高度处单位面积上的风荷载设计值(kN/m 2)，其值最接近于_项数值。（A）1.4（B） 1.54（C） 1.96（D）2.1663 按钢筋混凝土塔筒的构造要求，该水塔支筒的最小壁厚 tmin(mm)最接近于_项数值。（A）125（B） 160（C） 200（D）22064 某一高度 H=25m、高宽比大于 4、长宽比小于 1.5 的矩形平
32、面高层建筑，位于大城市郊区，基本风压为 0.55kN/m，其顶部风荷载标准值 k(kN/m2)，_项是正确的。（A）1.028（B） 1.631（C） 0.881（D）0.96965 上海市区 10 层的框架结构，丙类建筑。沿高度质量和刚度均匀。层高4.00mm，已知房屋总高度 H=40m，房屋总宽度 B=30m，基本风压为W0=0.6kN/m2，房屋总长 L=50m。第一、第二振型如图所示，各层重力荷载代表G1=2000kN 值，结构阻尼比 = 0.05。65 当结构的基本自振周期 T1=1.24s，风荷载脉动增大系数最接近_项数值。（A）1.402（B） 1.342（C） 1.378（D）
33、1.35266 若风荷载脉动增大系数 =1.360，则楼顶处的风振系数 40 最接近_项数值。（A）1.538（B） 1.412（C） 1.337（D）1.55667 若楼顶处的风振系数 40=1.55，则屋面高度处的风荷载标准值 wk(kN/m2)与_项数值最为接近。（A）1.712（B） 1.493（C） 1.336（D）1.27168 若 T1=1.4s，计算相应于第一振型自振周期的地震影响系数，其值与_项数值最为接近。（A）0.023（B） 0.08（C） 0.054（D）0.01469 计算第二振型参与系数 2，其值与_项数值最为接近。（A）-0.3125（B） -0.2908（C）
34、 0.4282（D）0.124270 若 T2=0.35s，试计算第二振型基底剪力，与_项数值最为接近。（A）297.79kN（B） -315.61kN（C） -465.28kN（D）233.34kN71 钢筋混凝土框架结构，总高度 H=48m，经计算已求得第六层横梁边跨边端的弯矩标准值如下表所示。 计算该处截面配筋时所需弯矩设计值(kNm)，其与下列_项数值最为接近。 （A）-74.4（B） -79.44（C） -89.5（D）-76.972 钢筋混凝土框架结构，总高度 H=64m，经计算已求得第六层横梁边跨边端的弯矩标准值如题 71 表所示。计算该处截面配筋时所需弯矩设计值(kNm)，其与下列_项数值最为接近。（A）-74.4（B） -79.44（C） -89.5（D）-76.973 桥梁标准跨径 L 标 =20.00m，梁长 L=2000-4=1996cm。桥梁的计算跨径L0=19.962 0.23=19.50m。桥宽 B=8.5m(车道宽 7.50m)。采用 5 片钢筋混凝土梁，
