1、注册土木工程师岩土工程专业案例上午真题 2009年及答案解析(总分：50.00，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：28，分数：50.00)1.某公路需填方，要求填土干重度为 d=17.8 kN/m3，需填方量为 40万 m3，对采料场勘察结果为：土的比重 Gs=2.7 g/cm3；含水量 W=15.2%；孔隙比 e=0.823。该料场储量至少要达到( )才能满足要求。(以万m3计)（分数：1.00）A.(A) 48B.(B) 72C.(C) 96D.(D) 1442.某场地地下水位如图，已知黏土层饱和重度 s=19.2 kN/m3，砂层中承压水头 hw=15 m，(由砂层顶面
2、起算)，h 1=4 m，h 2=8 m，砂层顶面有效应力及黏土层中的单位渗流力最接近( )。 （分数：1.00）A.(A) 43.6 kPa；3.75 kN/m 3B.(B) 88.2 kPa：7.6 kN/m 3C.(C) 150 kPa；10.1 kN/m 3D.(D) 193.6 kPa；15.5 kN/m 33.对于饱和软黏土进行开口钢环十字板剪切试验，十字板常数为 129.41 m-2，钢环系数为 0.00386 kN/0.01mm，某一试验点的测试钢环读数记录如下表，该试验点处土的灵敏度最接近( )。（分数：1.00）A.原状土读数 0.01mmB.2.5C.7.6D.12.6E.
3、17.8F.23.0G.27.6H.31.2I.32.5J.35.4K.36.5L.34.0M.30.8N.30.0O.重塑土读数 0.01mmP.1.0Q.3.6R.6.2S.8.7T.11.2U.13.5V.14.5W.14.8X.14.6Y.13.8A.13.2AA.13.0AB.AC.轴杆计数 0.01mmAD.0.2AE.0.8AF.1.3AG.1.8AH.2.3AI.2.6AJ.2.8AK.2.6AL.2.5AM.2.5AN.2.5AO.AP.4.用内径为 79.8 mm，高为 20 mm的环刀切取未扰动黏性土试样，比重 Gs=2.70，含水量 W=40.3%，湿土质量 154 g
4、，现做侧限压缩试验，在压力 100 kPa和 200 kPa作用下，试样总压缩量分别为 S1=1.4 mm和S2=2.0 mm，其压缩系数 a1-2最接近( )。（分数：1.00）A.(A) 0.4 MPa-1B.(B) 0.5 MPa-1C.(C) 0.6 MPa-1D.(D) 0.7 MPa-15.箱涵的外部尺寸为宽 6 m，高 8 m，四周壁厚均为 0.4 m，顶面距原地面 1.0 m，抗浮设计地下水位埋深1.0 m，混凝土重度 25 kN/m3，地基土及填土的重度均为 18 kN/m3，若要满足抗浮安全系数 1.05的要求，地面以上覆土的最小厚度应接近( )。 （分数：1.00）A.(
5、A) 1.2 mB.(B) 1.4 mC.(C) 1.6 mD.(D) 1.8 m6.某建筑筏形基础，宽度 15 m，埋深 10 m，基底压力 4.0 kPa，地基土层性质见下表，按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)的规定，该建筑地基的压缩模量当量值最接近( )。 （分数：1.00）A.(A) 15 MPaB.(B) 16.6 MPaC.(C) 17.5 MPaD.(D) 20 MPa7.建筑物长度 50 m，宽 10 m，比较筏板基础和 15 m的条形基础两种方案，已分别求得筏板基础和条形基础中轴线上、变形计算深度范围内(为简化计算，假定两种基础的变形计算深度相同)的附加应力，
6、随深度分布的曲线(近似为折线)如图所示，已知持力层的压缩模量 Es=4 MPa，下卧层的压缩模量 Es=2 MPa，这两层土的压缩变形引起的筏板基础沉降 Sf与条形基础沉降 St之比最接近( )。 （分数：1.00）A.(A) 1.23B.(B) 1.44C.(C) 1.65D.(D) 1.868.均匀土层上有一直径为 10 m的油罐，其基底平均附加压力为 100 kPa，已知油罐中心轴线上在油罐基础底面中心以下 10 m处的附加应力系数为 0.285，通过沉降观测得到油罐中心的底板沉降为 200 mm，深度 10 m处的深层沉降为 40 mm，则 10 m范围内土层用近似方法估算的反算模量最
7、接近( )。（分数：1.00）A.(A) 2.5 MPaB.(B) 4.0 MPaC.(C) 3.5 MPaD.(D) 5.0 Mpa9.条形基础宽度为 3 m，基础埋深 2.0 m，基础底面作用有偏心荷载，偏心距 0.6 m，已知深宽修正后的地基承载力特征值为 200 kPa，传至基础底面的最大允许总竖向压力最接近( )。（分数：1.00）A.(A) 200 kN/mB.(B) 270 kN/mC.(C) 324 kN/mD.(D) 600 kN/m10.某工程采用泥浆护壁钻孔灌注桩，桩经 1200 mm，桩端进入中等风化岩 1.0 m，岩体较完整，岩块饱和单轴抗压强度标准值 41.5 MP
8、a，桩顶以下土层参数依次列表如下，按建筑桩基技术规范(JGJ 942008)估算，单桩极限承载力最接近( )。(取桩嵌岩段侧阻和端阻力综合系数为 0.76)（分数：1.00）A.岩土层编号B.岩土层名称C.桩顶以下岩土层厚度/mD.qsik/kPaE.qsik/kPaF.1G.黏土H.13.7I.32J.K.2L.粉质黏土M.2.3N.40O.P.3Q.粗砂R.2.00S.75T.2500U.4V.强风化岩W.8.85X.180Y.A.5AA.中等风化岩AB.8.00AC.AD.11.某地下车库作用有 141MN的浮力，基础上部结构和土重为 108 MN，拟设置直径 600 mm，长 10 m
9、的抗浮桩，桩身重度为 25 kN/m3，水重度为 10 kN/m3，基础底面以下 10 m内为粉质黏土，其桩侧极限摩阻力为 36 kPa，车库结构侧面与土的摩擦力忽略不计，据建筑桩基技术规范(JGJ 942008)，按群桩呈非整体破坏估算，需要设置抗拔桩的数量至少应大于( )。（分数：2.00）A.(A) 83根B.(B) 89根C.(C) 108根D.(D) 118根12.某柱下桩基采用等边三角形承台，承台等厚，三向均匀，在荷载效应基本组合下，作用于基桩顶面的轴心竖向力为 2100 kN，承台及其上土重标准值为 300 kN，按建筑桩基技术规范(JGJ 942008)计算，该承台正截面最大弯
10、矩接近( )。 （分数：2.00）A.(A) 531 kNmB.(B) 670 kNmC.(C) 743 kNmD.(D) 814 kNm13.某高层住宅筏形基础，基底埋深 7 m，基底以上土的天然重度 20 kN/m3，天然地基承载力特征值 180 kPa，采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG)复合地基，现场试验侧得单桩承载力特征值为 600 kN，正方形布桩，桩径 400 mm，桩间距为 1.5 m1.5 m，桩问土承载力折减系数口取 0.95，该建筑物基底压力不应超过( )。（分数：2.00）A.(A) 428 kPaB.(B) 558 kPaC.(C) 623 kPaD.(D) 641 kPa
11、14.某重要工程采用灰土挤密桩复合地基，桩径 400 mm，等边三角形布桩，中心距 1.0 m，桩间土在地基处理前的平均干密度为 1.38 t/m3，据建筑地基处理技术规范(JGJ792002)在正常施工条件下，挤密深度内，桩间土的平均干密度预计可达到( )。（分数：2.00）A.(A) 1.48 t/m3B.(B) 1.54 t/m3C.(C) 1.61 t/m3D.(D) 1.68 t/m315.某工程采用旋喷桩复合地基，桩长 10 m，桩径 600 mm，桩身 28天强度为 3 MPa，桩身强度折减系数为 0.33，基底以下相关地层埋深及桩侧阻力特征值，桩端阻力特征值如图，单桩竖向承载力
12、特征值与( )接近。 （分数：2.00）A.(A) 210 kNB.(B) 280 kNC.(C) 378 kND.(D) 520 kN16.有一码头的挡土墙，墙高 5 m，墙背垂直光滑，墙后为冲填的砂(e=0.9)，填土表面水平，地下水与填土表面平齐，已知砂的饱和重度 =18.7 kN/m 3，内摩擦角 =30，当发生强烈地震时，饱和的松砂完全液化，如不计地震贯性力，液化时每延米墙后总水平力是( )。（分数：2.00）A.(A) 78 kNB.(B) 161 kNC.(C) 203 kND.(D) 234 kN17.有一码头的挡土墙，墙高 5 m，墙背垂直光滑，墙后为冲填的松砂，填土表面水平
13、，地下水位与墙顶齐平，已知：砂的孔隙比为 0.9，饱和重度 sat=18.7 kN/m3，内摩擦角 =30，强震使饱和松砂完全液化，震后松砂沉积变密实，孔隙比 e=0.65，内摩擦角 =35，震后墙后水位不变，墙后每延米上的主动土压力和水压力之和是( )。（分数：2.00）A.(A) 68 kNB.(B) 120 kNC.(C) 150 kND.(D) 160 kN18.用简单圆弧法作黏土边坡稳定性分析，滑弧的半径 R=30 m，第 i土条的宽度为 2 m，过滑弧的中心点切线渗流水面和土条顶部与水平线的夹角均为 30，土条的水下高度为 7 m，水上高度为 3.0 m，已知黏土在水位上，下的天然
14、重度均为 =20 kN/m 3，黏聚力 c=22 kPa，内摩擦角 =25，该土条的抗滑力矩是( )。 （分数：2.00）A.(A) 3000 kNmB.(B) 4110 kNmC.(C) 4680 kNmD.(D) 6360 kNm19.某填方高度为 8 m的公路路基重直通过一作废的砼预制场，在地面高程原建有 30个钢筋砼梁，梁下有53 m深灌注桩，为了避免路面不均匀沉降，在地梁上铺设聚苯乙烯(泡沫)板块(EPS)，路基填土重度 18.4 kN/m3，据计算，在地基土 8 m填方的荷载下，沉降量为 15 cm，忽略地梁本身的沉降，EPS 的平均压缩模量为 Es=500 kPa，为消除地基不均
15、匀沉降，在地梁上铺设聚苯乙烯的厚度为( )。（分数：2.00）A.(A) 150 mmB.(B) 350 mmC.(C) 550 mmD.(D) 750 mm20.均匀砂土地基基坑，地下水位与地面齐平，开挖深度 12 m，采用坑内排水，渗流流网如下图，各相临等势线之间的水头损失 Ah相等，基坑底处之最大平均水力梯度最接近( )。 （分数：2.00）A.(A) 0.44B.(B) 0.55C.(C) 0.80D.(D) 1.0021.如图，基坑深度 5 m，插入深度 5 m，地层为砂土，参数为 =20 kN/m 3，c=0，=30，地下水位埋深 6 m，采用排桩支护型式，桩长 10 m，根据建筑
16、基坑支护技术规程(JGJ 120 一 1999)作用在每延米支护体系上的总水平荷载标准值的合力是( )。 （分数：2.00）A.(A) 210 kNB.(B) 280 kNC.(C) 307 kND.(D) 330 kN22.陇西地区某湿陷性黄土场地的地层情况为：012.5 m 为湿陷性黄土，12.5 m 以下为非湿陷性土。探井资料如表，假设场地地层水平，均匀，地面标高与0.000 标高相同，根据湿陷性黄土地区建筑规范的规定，湿陷性黄土地基的湿陷等级为( )。（分数：2.00）A.取样深度/mB. sC. zsD.1E.0.076F.0.011G.2H.0.070I.0.013J.3K.0.0
17、65L.0.016M.4N.0.055O.0.017P.5Q.0.050R.0.018S.6T.0.045U.0.019V.7W.0.043X.0.020Y.8A.0.037AA.0.022AB.9AC.0.011AD.0.010AE.10AF.0.036AG.0.025AH.11AI.0.018AJ.0.027AK.12AL.0.014AM.0.016AN.13AO.0.006AP.0.010AQ.14AR.0.002AS.0.00523.某季节性冻土地基实测冻土厚度为 2.0 m，冻前原地面标高为：186.128 m，冻后实测地面标高186.288，该土层平均冻胀率接近( )。（分数：2.
18、00）A.(A) 7.1%B.(B) 8.0%C.(C) 8.7%D.(D) 8.5%24.某一滑动面为折线的均质滑坡，其计算参数如表：取滑坡推力安全系数为 1.05，滑坡条块的剩余下滑力是( )。（分数：2.00）A.滑块编号B.下滑力/(kN/m)C.抗滑力/(kN/m)D.传递系数E.F.3600G.1100H.0.6I.J.8700K.7000L.0.90M.N.1500O.2600P.25.某混凝土水工重力坝场地的设计地震烈度为 8度，在初步设计的建基面标高以下深度 15 m范围内地层和剪切波速如表：已知该重力坝的基本自震周期为 0.9 s，在考虑设计反映谱时，下列特征周期 Tg和设
19、计反映谱最大值的代表值 max的不同组合中正确的是( )。（分数：3.00）A.层序B.地层C.层底深度/mD.剪切波速/(m/s)E.1F.中砂G.6H.235I.2J.圆砾K.9L.336M.3N.卵石O.12P.495Q.4R.基岩S.15T.72026.在地震烈度为 8度的场地修建采用天然地基的住宅楼，设计时需要对埋藏于非液化土层之下的厚层砂土进行液化判别，( )的组合条件可以初判别为不考虑液化影响。（分数：3.00）A.(A) 上覆非液化土层厚度 5 m，地下水深 3 m，基础埋深 2 mB.(B) 上覆非液化土层厚度 5 m，地下深 5 m，基础埋深 1.0 mC.(C) 上覆非液
20、化土层厚度 7 m，地下水深 3 m，基础埋深 1.5 mD.(D) 上覆非液化土层厚度 7 m，地下水深 5 m，基础埋深 1.5 m27.某水利工程位于 8度地震区，抗震设计按近震考虑，勘察时地下水位在当时地面以下的深度为 2.0 m，标准贯入点在当时地面以下的深度为 6 m，实测砂土(黏粒含量 c3%)标准贯入锤击数为 20击，工程正常运行后，下列四种情况下，( )在地震液化复判中应将该砂土判为液化土。（分数：3.00）A.(A) 场地普遍填方 3.0 mB.(B) 场地普遍挖方 3.0 mC.(C) 地下水位普遍上升 3.0 mD.(D) 地下水位普遍下降 3.0 m28.某场地钻孔灌
21、注桩桩身平均波速为 3555.6 m/s，其中某根桩低应变反射波动力测试曲线如下图，对应图中的时间 t1、t 2和 ts的数值分别为 60、66 和 73.5 ms，在混凝土土强度变化不大的情况下，该桩长最接近( )。 （分数：3.00）A.(A) 10.7 mB.(B) 21.3 mC.(C) 24 mD.(D) 48 m注册土木工程师岩土工程专业案例上午真题 2009年答案解析(总分：50.00，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：28，分数：50.00)1.某公路需填方，要求填土干重度为 d=17.8 kN/m3，需填方量为 40万 m3，对采料场勘察结果为：土的比重 G
22、s=2.7 g/cm3；含水量 W=15.2%；孔隙比 e=0.823。该料场储量至少要达到( )才能满足要求。(以万m3计)（分数：1.00）A.(A) 48B.(B) 72C.(C) 96 D.(D) 144解析：解析 据面授班辅导讲义第二讲。(1) 填土的干重量 Wd为：Wd= dV=17.840104=712 kN(2) 料场中天然土料的干重度 d天然 为：(3) 天然土料的体积 V为：2.某场地地下水位如图，已知黏土层饱和重度 s=19.2 kN/m3，砂层中承压水头 hw=15 m，(由砂层顶面起算)，h 1=4 m，h 2=8 m，砂层顶面有效应力及黏土层中的单位渗流力最接近(
23、)。 （分数：1.00）A.(A) 43.6 kPa；3.75 kN/m 3 B.(B) 88.2 kPa：7.6 kN/m 3C.(C) 150 kPa；10.1 kN/m 3D.(D) 193.6 kPa；15.5 kN/m 3解析：解析 据面授班辅导讲义第十七讲。(1) 砂层顶面有效自重应力 c的计算，由于砂层中为承压水，黏土层顶面为潜水，则： c= sh2+ wh1=19.28+104=193.6(kN/m2)u=hw w=1510=150(kPa) c=193.6-150=43.6(kPa)(2) 渗透力 F为：3.对于饱和软黏土进行开口钢环十字板剪切试验，十字板常数为 129.41
24、 m-2，钢环系数为 0.00386 kN/0.01mm，某一试验点的测试钢环读数记录如下表，该试验点处土的灵敏度最接近( )。（分数：1.00）A.原状土读数 0.01mmB.2.5 C.7.6D.12.6E.17.8F.23.0G.27.6H.31.2I.32.5J.35.4K.36.5L.34.0M.30.8N.30.0O.重塑土读数 0.01mmP.1.0Q.3.6R.6.2S.8.7T.11.2U.13.5V.14.5W.14.8X.14.6Y.13.8A.13.2AA.13.0AB.AC.轴杆计数 0.01mmAD.0.2AE.0.8AF.1.3AG.1.8AH.2.3AI.2.6
25、AJ.2.8AK.2.6AL.2.5AM.2.5AN.2.5AO.AP.解析：解析 据面授班辅导讲义第六讲。(1)原状土的抗剪强度Cu=KC(Ry-Rg)(2) 重塑土的抗剪强度Cu=KC(Rc-Rg)其中，R y=36.5，R c=14.8，R g=2.8。(3) 灵敏度 St为：4.用内径为 79.8 mm，高为 20 mm的环刀切取未扰动黏性土试样，比重 Gs=2.70，含水量 W=40.3%，湿土质量 154 g，现做侧限压缩试验，在压力 100 kPa和 200 kPa作用下，试样总压缩量分别为 S1=1.4 mm和S2=2.0 mm，其压缩系数 a1-2最接近( )。（分数：1.0
26、0）A.(A) 0.4 MPa-1B.(B) 0.5 MPa-1C.(C) 0.6 MPa-1D.(D) 0.7 MPa-1 解析：解析 据： 面授班辅导讲义第二讲、第三讲。 土工试验方法标准(GB/T 501231999)第 14.1节。解：(1) 土的天然重度) 为：(2) 土地的天然孔隙比 e0为：(3) 各级压力作用下土的孔隙比100 kPa压力下：200 kPa压力下：(4)压缩系数 a1-2为：答案为(D)。5.箱涵的外部尺寸为宽 6 m，高 8 m，四周壁厚均为 0.4 m，顶面距原地面 1.0 m，抗浮设计地下水位埋深1.0 m，混凝土重度 25 kN/m3，地基土及填土的重度
27、均为 18 kN/m3，若要满足抗浮安全系数 1.05的要求，地面以上覆土的最小厚度应接近( )。 （分数：1.00）A.(A) 1.2 m B.(B) 1.4 mC.(C) 1.6 mD.(D) 1.8 m解析：解析 取单位长度箱涵进行验算(如下图所示)。(1) 箱涵自重 W1为：W1=(681-5.27.21)25=264(kN)(2) 箱涵以上天然土层土重 W2为：W2=61118=108(kN)(3) 浮力 F为：F=68110=480(kN)(4)上覆土层重 W36.某建筑筏形基础，宽度 15 m，埋深 10 m，基底压力 4.0 kPa，地基土层性质见下表，按建筑地基基础设计规范(
28、GB 500072002)的规定，该建筑地基的压缩模量当量值最接近( )。 （分数：1.00）A.(A) 15 MPaB.(B) 16.6 MPa C.(C) 17.5 MPaD.(D) 20 MPa解析：解析 据： 面授班辅导讲义第十八讲。 建筑地基础设计规范(GB 500072002)第 5.3.5条。(1)计算 A1、A 2：(2) 求变形模量的当量值答案为(B)。7.建筑物长度 50 m，宽 10 m，比较筏板基础和 15 m的条形基础两种方案，已分别求得筏板基础和条形基础中轴线上、变形计算深度范围内(为简化计算，假定两种基础的变形计算深度相同)的附加应力，随深度分布的曲线(近似为折线
29、)如图所示，已知持力层的压缩模量 Es=4 MPa，下卧层的压缩模量 Es=2 MPa，这两层土的压缩变形引起的筏板基础沉降 Sf与条形基础沉降 St之比最接近( )。 （分数：1.00）A.(A) 1.23 B.(B) 1.44C.(C) 1.65D.(D) 1.86解析：解析 据面授班辅导讲义第十八讲。(1) 条形基础沉降 S1为(2) 筏形基础沉降为 S2：(3) 二者之比为：8.均匀土层上有一直径为 10 m的油罐，其基底平均附加压力为 100 kPa，已知油罐中心轴线上在油罐基础底面中心以下 10 m处的附加应力系数为 0.285，通过沉降观测得到油罐中心的底板沉降为 200 mm，
30、深度 10 m处的深层沉降为 40 mm，则 10 m范围内土层用近似方法估算的反算模量最接近( )。（分数：1.00）A.(A) 2.5 MPaB.(B) 4.0 MPa C.(C) 3.5 MPaD.(D) 5.0 Mpa解析：解析 据面授班辅导讲义第十七讲、第十八讲。假设应力为线性分布：如图所示。(1) 求基础底面 10 m以下的附加应力为： 1=P0=1000.285=28.5(kPa)(2) 求平均反算模量 Es1：由 得9.条形基础宽度为 3 m，基础埋深 2.0 m，基础底面作用有偏心荷载，偏心距 0.6 m，已知深宽修正后的地基承载力特征值为 200 kPa，传至基础底面的最大
31、允许总竖向压力最接近( )。（分数：1.00）A.(A) 200 kN/mB.(B) 270 kN/mC.(C) 324 kN/m D.(D) 600 kN/m解析：解析 据： 面授班讲义第十七讲、第七十七讲。 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第 5.2.2条。取单位长度条形基础进行计算。(1) 按偏心荷载作用下 PKmax1.2f a验算：10.某工程采用泥浆护壁钻孔灌注桩，桩经 1200 mm，桩端进入中等风化岩 1.0 m，岩体较完整，岩块饱和单轴抗压强度标准值 41.5 MPa，桩顶以下土层参数依次列表如下，按建筑桩基技术规范(JGJ 942008)估算，单桩极限承载
32、力最接近( )。(取桩嵌岩段侧阻和端阻力综合系数为 0.76)（分数：1.00）A.岩土层编号B.岩土层名称C.桩顶以下岩土层厚度/mD.qsik/kPa E.qsik/kPaF.1G.黏土H.13.7I.32J.K.2L.粉质黏土M.2.3N.40O.P.3Q.粗砂R.2.00S.75T.2500U.4V.强风化岩W.8.85X.180Y.A.5AA.中等风化岩AB.8.00AC.AD.解析：解析 据： 面授班辅导讲义第二十五讲。 建筑桩基技术规范(JGJ 942008)第 5.3.9条。(1) 土层的总极限侧阻力标准值 Qsk为：Qsk=uq sikli=3.141.2(3213.7+40
33、2.3+752+1808.85)=8566.17(kN)(2) 嵌岩段总极限阻力标准值 Qrk为：11.某地下车库作用有 141MN的浮力，基础上部结构和土重为 108 MN，拟设置直径 600 mm，长 10 m的抗浮桩，桩身重度为 25 kN/m3，水重度为 10 kN/m3，基础底面以下 10 m内为粉质黏土，其桩侧极限摩阻力为 36 kPa，车库结构侧面与土的摩擦力忽略不计，据建筑桩基技术规范(JGJ 942008)，按群桩呈非整体破坏估算，需要设置抗拔桩的数量至少应大于( )。（分数：2.00）A.(A) 83根B.(B) 89根C.(C) 108根D.(D) 118根 解析：解析
34、据： 面授班辅导讲义第二十七讲。 建筑桩基技术规范 55(JGJ 942008)第 5.4.5条、第 5.4.6条。(1) 基础的总浮力 Nk总 为：Nk总 =141-108=33(MN)=33000(kN)(2) 群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值 Tuk为：(3) 桩身自重 Gp为：(4) 桩数 n为：12.某柱下桩基采用等边三角形承台，承台等厚，三向均匀，在荷载效应基本组合下，作用于基桩顶面的轴心竖向力为 2100 kN，承台及其上土重标准值为 300 kN，按建筑桩基技术规范(JGJ 942008)计算，该承台正截面最大弯矩接近( )。 （分数：2.00）A.(A) 531
35、kNmB.(B) 670 kNmC.(C) 743 kNm D.(D) 814 kNm解析：解析 据： 面授班辅导讲义第三十一讲。 建筑桩基技术规范(JGJ 942008)第5.9.2条。 (1) 柱截面边长 c为： C=0.8d=0.80.4=0.32(m) (2) 等边三桩承台正载面弯矩 M为： 13.某高层住宅筏形基础，基底埋深 7 m，基底以上土的天然重度 20 kN/m3，天然地基承载力特征值 180 kPa，采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG)复合地基，现场试验侧得单桩承载力特征值为 600 kN，正方形布桩，桩径 400 mm，桩间距为 1.5 m1.5 m，桩问土承载力折减系数口取
36、0.95，该建筑物基底压力不应超过( )。（分数：2.00）A.(A) 428 kPaB.(B) 558 kPa C.(C) 623 kPaD.(D) 641 kPa解析：解析 据： 面授班辅导讲义第四十讲。 建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 9.2.5条、第 2.2.8条。(1) 一根桩承担的地基处理等效圆直径 de为：de=1.13S=1.131.5=1.695(m)(2) 面积置换率 m为：(3) 复合地基承载力 fspk为：14.某重要工程采用灰土挤密桩复合地基，桩径 400 mm，等边三角形布桩，中心距 1.0 m，桩间土在地基处理前的平均干密度为 1.38 t/m3，
37、据建筑地基处理技术规范(JGJ792002)在正常施工条件下，挤密深度内，桩间土的平均干密度预计可达到( )。（分数：2.00）A.(A) 1.48 t/m3B.(B) 1.54 t/m3C.(C) 1.61 t/m3 D.(D) 1.68 t/m3解析：解析 据： 面授班辅导讲义第三十九讲。 建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 14.2.3条。(1) 求桩间土的最大干密度 Pdmax，取平均挤密系数，由(2) 在成孔挤密深度内，桩间土的平均干密度 ，答案为(C)。15.某工程采用旋喷桩复合地基，桩长 10 m，桩径 600 mm，桩身 28天强度为 3 MPa，桩身强度折减系数为
38、 0.33，基底以下相关地层埋深及桩侧阻力特征值，桩端阻力特征值如图，单桩竖向承载力特征值与( )接近。 （分数：2.00）A.(A) 210 kNB.(B) 280 kN C.(C) 378 kND.(D) 520 kN解析：解析 据： 面授班辅导讲义第四十讲。 建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 12.2.3条。(1) 按桩身材料计算的单桩竖向承载力特征值 Ra为：Ra=f cuAp=0.3331033.140.32=279.8(kN)(2) 按桩周土的强度计算的单桩竖向承载力特征值 Ra，Ra=Upq siLi+qpAp=3.140.6(173+205+252)+5003.1
39、40.32=520.0(kN)取较小值，R a=279.8。答案为(B)。16.有一码头的挡土墙，墙高 5 m，墙背垂直光滑，墙后为冲填的砂(e=0.9)，填土表面水平，地下水与填土表面平齐，已知砂的饱和重度 =18.7 kN/m 3，内摩擦角 =30，当发生强烈地震时，饱和的松砂完全液化，如不计地震贯性力，液化时每延米墙后总水平力是( )。（分数：2.00）A.(A) 78 kNB.(B) 161 kNC.(C) 203 kND.(D) 234 kN 解析：解析 据面授班辅导讲义第五十一讲。地震液化时需注意两点：第一，砂土的重度为饱和重度；第二，砂土的内摩擦角 变为 0，这时主动土压力系数
40、ka=tan2(45-/2)=1，而这时，土粒骨架之间已不接触，土压力为 0。因此，每延米挡墙上的总水平力为：17.有一码头的挡土墙，墙高 5 m，墙背垂直光滑，墙后为冲填的松砂，填土表面水平，地下水位与墙顶齐平，已知：砂的孔隙比为 0.9，饱和重度 sat=18.7 kN/m3，内摩擦角 =30，强震使饱和松砂完全液化，震后松砂沉积变密实，孔隙比 e=0.65，内摩擦角 =35，震后墙后水位不变，墙后每延米上的主动土压力和水压力之和是( )。（分数：2.00）A.(A) 68 kNB.(B) 120 kNC.(C) 150 kN D.(D) 160 kN解析：解析 据面授班辅导讲义第五十一讲
41、。液化后砂土变密实，墙后总水平力有水压力与土压力两种。(1) 总水压力 Ew为：(2) 地震后土的高度：(3) 地震后土的重度：518.7=(5-0.658)+0.65810=20 kN/m 3(4) 总压力 Es为：(5) 总水平压力 E为：E=Ea+Ew=25.5+125=150.5(kN/m)答案为(C)。18.用简单圆弧法作黏土边坡稳定性分析，滑弧的半径 R=30 m，第 i土条的宽度为 2 m，过滑弧的中心点切线渗流水面和土条顶部与水平线的夹角均为 30，土条的水下高度为 7 m，水上高度为 3.0 m，已知黏土在水位上，下的天然重度均为 =20 kN/m 3，黏聚力 c=22 kP
42、a，内摩擦角 =25，该土条的抗滑力矩是( )。 （分数：2.00）A.(A) 3000 kNmB.(B) 4110 kNmC.(C) 4680 kNm D.(D) 6360 kNm解析：解析 据： 面授班辅导讲义第四十七讲。 建筑边坡工程技术规范(GB 50330-2002)第 523 条。(1) 垂直于第 i条滑动面的力 Ni为：(2) 第 i土条的总抗滑力 Ri为：19.某填方高度为 8 m的公路路基重直通过一作废的砼预制场，在地面高程原建有 30个钢筋砼梁，梁下有53 m深灌注桩，为了避免路面不均匀沉降，在地梁上铺设聚苯乙烯(泡沫)板块(EPS)，路基填土重度 18.4 kN/m3，据
43、计算，在地基土 8 m填方的荷载下，沉降量为 15 cm，忽略地梁本身的沉降，EPS 的平均压缩模量为 Es=500 kPa，为消除地基不均匀沉降，在地梁上铺设聚苯乙烯的厚度为( )。（分数：2.00）A.(A) 150 mmB.(B) 350 mmC.(C) 550 mm D.(D) 750 mm解析：解析 据面授班辅导讲义第十八讲。如图所示，设在梁顶铺设 ESP板的厚度为 h，则 ESP板的压缩量与原地面的沉降量相等，即 ，从而得20.均匀砂土地基基坑，地下水位与地面齐平，开挖深度 12 m，采用坑内排水，渗流流网如下图，各相临等势线之间的水头损失 Ah相等，基坑底处之最大平均水力梯度最接
44、近( )。 （分数：2.00）A.(A) 0.44 B.(B) 0.55C.(C) 0.80D.(D) 1.00解析：解析 据面授班辅导讲义第九讲。 (1) 等势线问的水头损失 h 为： (2) 水利梯度为：答案为(A)。21.如图，基坑深度 5 m，插入深度 5 m，地层为砂土，参数为 =20 kN/m 3，c=0，=30，地下水位埋深 6 m，采用排桩支护型式，桩长 10 m，根据建筑基坑支护技术规程(JGJ 120 一 1999)作用在每延米支护体系上的总水平荷载标准值的合力是( )。 （分数：2.00）A.(A) 210 kNB.(B) 280 kNC.(C) 307 kND.(D)
45、330 kN 解析：解析 据： 建筑基坑支护技术规范(JGJ 120 一 1999)第 3.4节。 面授班辅导讲义第五十二讲。如图所示。(1) 基坑底面处的土压力 ea为：(2) 基坑底面以上的三角形土压力的合力 Ea1为：(3) 基坑底面以下的矩形分布的土压力的合力 Ea2为：Ea2=es(l-h)=33.3(10-5)=166.6(kN)(4) 水压力的合力 Ew：22.陇西地区某湿陷性黄土场地的地层情况为：012.5 m 为湿陷性黄土，12.5 m 以下为非湿陷性土。探井资料如表，假设场地地层水平，均匀，地面标高与0.000 标高相同，根据湿陷性黄土地区建筑规范的规定，湿陷性黄土地基的湿
46、陷等级为( )。（分数：2.00）A.取样深度/mB. s C. zsD.1E.0.076F.0.011G.2H.0.070I.0.013J.3K.0.065L.0.016M.4N.0.055O.0.017P.5Q.0.050R.0.018S.6T.0.045U.0.019V.7W.0.043X.0.020Y.8A.0.037AA.0.022AB.9AC.0.011AD.0.010AE.10AF.0.036AG.0.025AH.11AI.0.018AJ.0.027AK.12AL.0.014AM.0.016AN.13AO.0.006AP.0.010AQ.14AR.0.002AS.0.005解析：
47、解析 据： 面授班辅导讲义第五十六讲。 湿陷性黄土地区建筑规范(GB 50025-2004)第 444 条、第 445 条。(1) 计算场地的自重湿陷量 zs zs= 0 zsihi=1.5(0.0161+0.0171+0.0181+0.0191+0.0201+0.0221+0.0251+0.0271+0.0161)=0.27(m)=270(ram) zs70 mm，场地为自重湿陷性场地。(2) 计算场地的湿陷量 s：(注意卢的取值： 1.56.5 m 取 =1.5； 6.511.5 m 取 =1.0； 115 m 以下取 =1.5。) s= sihi=(1.50.0701+1.50.0651
48、+1.50.0551+1.50.0501+1.50.0451)+(10.0431+10.0371+10.0361+10.0181)+1.50.0161=0.5855(m)=585.5 mm(3) 湿陷等级判别：由 70 zs350，300 s700，可判断场地为级或级；由 zs300 mm， s600 可判断场地湿陷等级为级。答案为(B)。23.某季节性冻土地基实测冻土厚度为 2.0 m，冻前原地面标高为：186.128 m，冻后实测地面标高186.288，该土层平均冻胀率接近( )。（分数：2.00）A.(A) 7.1%B.(B) 8.0%C.(C) 8.7% D.(D) 8.5%解析：解析 据： 面授班辅导讲义第五十八讲。 铁路工程特殊岩土勘察规程(JB 100382001，J 1262001)第 7.5.2条、表 7.5.22(注 1)。 (1) 地表冻胀量h 为： h=186.288-186.128=0.16(m) (2) 平均冻胀率
