1、注册岩土工程师专业案例上午试卷-18 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.某黏性土场地中地下水位为 0.5m，基础埋深为 1.0m，土层重度为 19kN/m3，十字板剪切试验结果表明，修正后的不排水抗剪强度为 36kPa，则场地中黏性土地基的容许承载力为( )。A72kPa B86kPa C91kPa D100kPa（分数：2.00）A.B.C.D.2.某饱和新土天然重度为 19.8kN/m3，含水量为 28%，其比重、干密度、孔隙比应分别为( )。A2.70，1.59g/cm 3，0.764B2.73，1.55g/cm 3，0.981C2.73，1.55g/cm 3，0.
2、764D2.73，1.60g/cm 3，0.764（分数：2.00）A.B.C.D.3.某场地为均质黏性土场地，在 2.0m 深度处做平板荷载试验 4 次，测得承载力特征值分别为200kPa、205kPa、210kPa、292kPa，据建筑地基基础设计规范(GB 50007 2002)，该土层承载力宜取( )。A225kPa B205kPaC200kPa D宜补做试验后确定（分数：2.00）A.B.C.D.4.已知某土样高压固结试验成果如下表，且前期固结压力约为 300kPa，该土样的压缩系数与压缩指数分别为( )压力/kpa 25 50 100 200 400 800 1600 3200孔隙
3、比 e 0.927 0.919 0.908 0.890 0.838 0.757 0.677 0.599Aa 1-2=0.18MPa-1，C c0.361Ba 1-2=0.18MPa-1，C c0.262Ca 1-2=0.10MPa-1，C c=0.262Da 1-2=0.10MPa-1，C c0.361（分数：2.00）A.B.C.D.5.某港口工程中进行荷载试验，圆形载荷板面积为 2500cm2，场地为粉质黏土，荷载曲线上查得比例极限为 200kPa，相应的沉降量为 12mm，极限荷载为 320kPa，相应的沉降量为 49mm，如安全系数取 2，该粉质黏土的变形模量及承载力分别为( )。A6
4、313.5kPa，200kPa B2560.6kPa，200kPaC6313.5kPa，160kPa D2560.6kPa，160kPa（分数：2.00）A.B.C.D.6.已知某单井抽水资料如下(见图)：含水层厚度 10m，水位降深 5.0m，观测孔水位降深 2.0m，观测孔至抽水井距离为 30m，抽水井直径为 60cm，单井涌水量为 638m3/d。则渗透系数为( )m/d。（分数：2.00）A.B.C.D.7.某场地自 08m 为黏性土，8.0m 以下为基岩，场地中有条形基础，埋深为 2.0m，底面宽度为 3.0m，基底附加压力为 250kPa。则基础中心线下的黏性土层的平均附加应力为(
5、 )kPa。A76 B137 C152 D202（分数：2.00）A.B.C.D.8.某墙下条形基础，基础宽度 3.6m，基础埋深 1.65m，室内外高差 0.45m，地基为黏性土( b0， d1.0，16kN/m 3， sat16.8kN/m 3)，地下水位位于地面以下 0.5m 处，地基承载力特征值 fak=120kN/m3，则修正后的地基承载力特征值为( )kPa。A131.03 B136.56 C138.96 D131.91（分数：2.00）A.B.C.D.9.某场地为均质黏性土场地，土层资料为：f ak150kPa，18kN/m 3，e0.90，I L0.70，地下水埋深为 6.0m
6、场地中有独立基础，上部结构在正常使用极限状态下荷载效应标准组合时传至基础顶面的荷载为 1000kN，承载能力极限状态下荷载效应基本组合时传至基础顶面的荷载为 1300kN，基础埋深为 2.0m，只考虑中心荷载作用条件下，基础底面积不宜小于( )m 2。A5.6 B6.6 C7.3 D9.5（分数：2.00）A.B.C.D.10.某场地为黏性土场地，基础埋深为 2.5m，深宽修正后承载力特征值为 230kPa，场地中条形基础受到上部结构传来的荷载效应标准组合为 330 kN/m，条形基础采用普通混凝土基础，墙宽为 0.24m，据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，基础高度不宜小于
7、 )m。A1.0 B1.06 C1.15 D1.20（分数：2.00）A.B.C.D.11.某墙下条形扩展基础底面宽 2.0m，埋深 2.0m，基础厚 0.5m，墙宽 0.5m，上部结构传至基础顶面相应于荷载效应基本组合时的轴心荷载为 400kN/m，无其他荷载，据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，基础底板的弯矩为( )kNm/m。A115 B149 C168 D158（分数：2.00）A.B.C.D.12.某基坑长 30m，宽 20m，场地中自 015m 为砂层，渗透系数为 0.9m/d，地下水埋深为 2.0m，要求基坑水位降至地表下 7.0m，基坑远离地表水体及隔水边界，
8、抽水井深 15m，自 2.0m 以下为过滤器，据建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)，该基坑涌水量为( )m 3/d。A200 B245 C300 D345（分数：2.00）A.B.C.D.13.混凝土钻孔灌注桩桩径为 0.8m，混凝土保护层厚度为 50mm，桩的水平变形系数为 0.25m-1，桩长20m，桩顶入土深度为 1.0m，桩身配筋率为 0.60%，钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值为 10，桩顶轴向压力为 3000kN，混凝土抗拉强度为 1.1MPa。据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)，单桩水平承载力设计值为( )kN。(注：桩顶按自由端考虑)A113 B123 C135
9、D145（分数：2.00）A.B.C.D.14.某基础下单桩为钻孔灌注桩，桩径为 800mm，桩长为 15m，桩顶人士深度为 2.0m,桩顶竖向力设计值为2200kN，桩侧极限阻力标准值为 2000kN，桩端极限阻力标准值为 1200kN。由于承载力验算不满足要求，改为扩底桩，扩底段高度为 2.0m，桩侧阻、端阻抗力分项系数均为 1.65，桩端土为砂土，则扩底端直径宜为( )mm。A896 B978 C1000 D1053（分数：2.00）A.B.C.D.15.如图所示五桩正方形承台，承台容重为 20 kN/m3，作用于桩基承台顶面的竖向力设计值为 8000kN，平行于 x 轴及 y 轴的力矩
10、分别为 600kNm 和 100kNm，承台埋深为 2.5m，据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)，桩顶竖向力的最大值为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.16.某软塑黏性土场地采用高压喷射注浆法处理，正方形布桩，桩径为 0.6m，桩长为 12m，桩间距为2.0m，由桩周土的强度确定单桩承载力为 800kN，桩间土承载力特征值为 110kPa，桩间土承载力折减系数为 0.5，要求复合地基承载力不小于 240kPa，桩身强度 f cu不宜小于( )MPa。(据建筑地基处理技术规范(JCJ 792002)计算，桩身强度折减系数取 0.33)A5.2 B6.2 C7.2 D8.2（分数：2.
11、00）A.B.C.D.17.某砂土场地采用砂石桩法处理，砂桩直径为 500mm，桩间距为 1.9m，正方形布桩，采用振动沉管法，考虑振动下沉密实作用的修正系数为 1.2，砂土的天然孔隙比为 0.9，最大孔隙比为 0.98，最小孔隙比为0.68，则处理后砂土的相对密度为( )。(按建筑地基处理技术规范(JCJ 792002)计算)A0.5 B0.65 C0.77 D0.90（分数：2.00）A.B.C.D.18.某黏性土场地采用 CFG 桩进行处理，桩径为 400mm，桩体竖向承载力特征值为 450kN，天然地基承载力特征值为 130kPa，桩间土承载力折减系数为 0.8，要求复合地基承载力达到
12、 250kPa，CFG 桩面积置换率不宜小于( )。A4.2% B5.3% C6.0% D7.1%（分数：2.00）A.B.C.D.19.有一滑坡体体积为 10 000m3，滑体重度为 20 kN/m3。滑面倾角为 20，内摩擦角 =30，黏聚力c0。水平地震加速度。为 0.1g 时，用拟静力法计算稳定系数 Ks，其结果为( )。A1.4 B1.3 C1.2 D1.1（分数：2.00）A.B.C.D.20.如图所示，浅埋洞室半跨 b=3m，高 h8m，上覆松散体厚度 H=20m，容重 = 18kN/m 3，黏聚力 c0，内摩擦角 =20，用太沙基理论求 AB 面上的均布压力，其计算结果为( )
13、分数：2.00）A.B.C.D.21.现需设计一无黏性土的简单边坡，已知边坡高度为 10m，土的内摩擦角中 45，黏聚力 c0，当边坡坡角 为( )时，其安全系数 Fs1.3。A45 B41.4 C37.6 D22.8（分数：2.00）A.B.C.D.22.由两部分组成的土坡断面如图所示，假设破裂面为直线进行稳定性计算，已知坡高为 8m，边坡斜率为1:1，两种土的重度均为 20kN/m 3，黏土的内聚力 c12kPa，内摩擦角 22，砂土内聚力c0，35，结构面的倾角 30，下列直线滑裂面对应的抗滑稳定安全系数最小的是( )。（分数：2.00）A.B.C.D.23.如图，一重力式挡土墙底宽
14、 b=4.0m，地基为砂土，如果单位长度墙的自重为 G 212kN，对墙趾力臂x0=1.8m，作用于墙背主动土压力垂直分量 Eaz=40kN，力臂 xf= 2.2m，水平分量 Eax=106kN，力臂zf2.4m(在垂直、水平分量中均已包括水的侧压力)，墙前水位与基底相平，墙后填土中水位距基底3.0m，假定基底面以下水的扬压力为三角形分布，墙趾前被动土压力忽略不计，该墙绕墙趾倾覆的稳定安全系数最接近 ( )。（分数：2.00）A.B.C.D.24.某地湿陷性黄土地基采用强夯法处理，拟采用圆底夯锤，质量 10t，落距 10m。已知梅纳公式的修正系数为 0.5，则此强夯理加固深度最接近( )。A3
15、0m B3.5mC4.0m D5.0m（分数：2.00）A.B.C.D.25.调查确定泥石流中固体体积比为 60%，固体密度 2.710 3kg/m3，则该泥石流的流体密度(固液混合体的密度)为( )。A2.010 3kg/m3 B1.610 3kg/m3C1.510 3kg/m3 D1.110 3kg/m3（分数：2.00）A.B.C.D.26.某组原状土样室内垂直压力 p 与膨胀率 ep的关系如下表所示。按膨胀土地区建筑技术规范(GBJ 11287)计算膨胀力 pc，其值为( )。(可用作图或插入法近似求得)试验次序 膨胀率 ep 垂直压力 p/kpa1 8.0% 02 4.7% 253
16、 1.4% 754 -0.6% 125（分数：2.00）A.B.C.D.27.某滑坡需作支挡设计，根据勘察资料滑坡体分 3 个条块，如图、表所示，已知 c=10kPa，10，滑坡推力安全系数取 1.15，第三块滑体的下滑推力 F3为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.28.某建筑场地抗震设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度值为 0.20g，设计地震分组为第一组。场地地基土层的剪切波速如下表所示。按 50 年超越概率 63%考虑，阻尼比为 0.05，结构基本自振周期为0.40s，则地震水平影响系数为( )。土层编号 土层名称 层底深度/m 剪切波速 vs/(m/s)1 填土 5.0 12
17、02 淤泥 10.0 903 粉土 16.0 1804 卵石 20.0 4605 基岩 800A0.14 B0.16 C0.24 D0.90（分数：2.00）A.B.C.D.29.某 15 层建筑物筏板基础尺寸为 30m30m，埋深 6m。地基土由中密的中粗砂组成，基础底面以上土的有效重度为 19kN/m3，基础底面以下土的有效重度为 9kN/m3。地基承载力特征值 fak为 300kPa。在进行天然地基基础抗震验算时，地基抗震承载力 faE最接近( )。A390kPa B540kPa C840kPa D1090kPa（分数：2.00）A.B.C.D.30.某 7 层住宅楼采用天然地基，基础埋
18、深在地面下 2m，地震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度值为0.1g，设计地震分组为第一组，场地典型地层条件如下表所示，拟建场地地下水位深度为 1.00m，根据建筑抗震设计规范(GB 500112001)计算场地液化指数，其值最接近( )。成因年代 土层编号 土名层底深度/m 剪切波速/(m/s)标准贯入试验点深度/m 标准贯入击数/(击/30cm)黏粒含量c1 粉质黏 土 1.50 90 1.0 2 16%2 黏质粉 土 3.00 140 2.5 4 12%Q43 粉砂 6.00 160 45.5 57 2.0%1.5%Q3 4 细砂 11 3507.08.510.0 121015 0.
19、5%1.0%2.0% 岩层 750A4.5 B7.0 C8.2 D9.6（分数：2.00）A.B.C.D.注册岩土工程师专业案例上午试卷-18 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.某黏性土场地中地下水位为 0.5m，基础埋深为 1.0m，土层重度为 19kN/m3，十字板剪切试验结果表明，修正后的不排水抗剪强度为 36kPa，则场地中黏性土地基的容许承载力为( )。A72kPa B86kPa C91kPa D100kPa（分数：2.00）A.B. C.D.解析：地基的容许承载力qa2c u+ ihi236+190.5+(19-10)0.586kpa黏性土地基的容许承载力为 8
20、6kPa。2.某饱和新土天然重度为 19.8kN/m3，含水量为 28%，其比重、干密度、孔隙比应分别为( )。A2.70，1.59g/cm 3，0.764B2.73，1.55g/cm 3，0.981C2.73，1.55g/cm 3，0.764D2.73，1.60g/cm 3，0.764（分数：2.00）A.B.C. D.解析：3.某场地为均质黏性土场地，在 2.0m 深度处做平板荷载试验 4 次，测得承载力特征值分别为200kPa、205kPa、210kPa、292kPa，据建筑地基基础设计规范(GB 50007 2002)，该土层承载力宜取( )。A225kPa B205kPaC200kP
21、a D宜补做试验后确定（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)附录 C 计算4 个值极差为292-20092kPa4 个值平均值为(200+205+210+292)/4226.8 kPa226.80.368kPa92kP“故应将较奇异的值 292 舍去。(200+205+210)/3205kPa210-20010kPa2050.3=61.5kPa取 fsk=205kPa。4.已知某土样高压固结试验成果如下表，且前期固结压力约为 300kPa，该土样的压缩系数与压缩指数分别为( )压力/kpa 25 50 100 200 400 800 16
22、00 3200孔隙比 e 0.927 0.919 0.908 0.890 0.838 0.757 0.677 0.599Aa 1-2=0.18MPa-1，C c0.361Ba 1-2=0.18MPa-1，C c0.262Ca 1-2=0.10MPa-1，C c=0.262Da 1-2=0.10MPa-1，C c0.361（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据土工试验方法标准(GB/T 501231999)第 14.1.9 条和第 14.1.12 条计算a1-2(e 1-e2)/(p2-p1)=(0.908-0.890)/(0.2-0.1)0.18 MPa -1Cc(e 3-e4)/(l
23、gp4-lgp3)=(0.757-0.599)/(lg3200-lg800)=0.2625.某港口工程中进行荷载试验，圆形载荷板面积为 2500cm2，场地为粉质黏土，荷载曲线上查得比例极限为 200kPa，相应的沉降量为 12mm，极限荷载为 320kPa，相应的沉降量为 49mm，如安全系数取 2，该粉质黏土的变形模量及承载力分别为( )。A6313.5kPa，200kPa B2560.6kPa，200kPaC6313.5kPa，160kPa D2560.6kPa，160kPa（分数：2.00）A.B.C. D.解析：计算变形模量 E荷载板直径6.已知某单井抽水资料如下(见图)：含水层厚度
24、 10m，水位降深 5.0m，观测孔水位降深 2.0m，观测孔至抽水井距离为 30m，抽水井直径为 60cm，单井涌水量为 638m3/d。则渗透系数为( )m/d。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据工程地质手册有关公式计算7.某场地自 08m 为黏性土，8.0m 以下为基岩，场地中有条形基础，埋深为 2.0m，底面宽度为 3.0m，基底附加压力为 250kPa。则基础中心线下的黏性土层的平均附加应力为( )kPa。A76 B137 C152 D202（分数：2.00）A.B.C. D.解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 5.3.5 条计算z/b6/1.5
25、4.0查表 K.0.1-2 得8.某墙下条形基础，基础宽度 3.6m，基础埋深 1.65m，室内外高差 0.45m，地基为黏性土( b0， d1.0，16kN/m 3， sat16.8kN/m 3)，地下水位位于地面以下 0.5m 处，地基承载力特征值 fak=120kN/m3，则修正后的地基承载力特征值为( )kPa。A131.03 B136.56 C138.96 D131.91（分数：2.00）A. B.C.D.解析：9.某场地为均质黏性土场地，土层资料为：f ak150kPa，18kN/m 3，e0.90，I L0.70，地下水埋深为 6.0m，场地中有独立基础，上部结构在正常使用极限
26、状态下荷载效应标准组合时传至基础顶面的荷载为 1000kN，承载能力极限状态下荷载效应基本组合时传至基础顶面的荷载为 1300kN，基础埋深为 2.0m，只考虑中心荷载作用条件下，基础底面积不宜小于( )m 2。A5.6 B6.6 C7.3 D9.5（分数：2.00）A.B.C. D.解析： b0， d1fa=fak+ b(b-3)+ d m(d-0.5)150+0+118(2.0-0.5)177kPa10.某场地为黏性土场地，基础埋深为 2.5m，深宽修正后承载力特征值为 230kPa，场地中条形基础受到上部结构传来的荷载效应标准组合为 330 kN/m，条形基础采用普通混凝土基础，墙宽为
27、0.24m，据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，基础高度不宜小于( )m。A1.0 B1.06 C1.15 D1.20（分数：2.00）A.B. C.D.解析：取长度 1m 计算11.某墙下条形扩展基础底面宽 2.0m，埋深 2.0m，基础厚 0.5m，墙宽 0.5m，上部结构传至基础顶面相应于荷载效应基本组合时的轴心荷载为 400kN/m，无其他荷载，据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，基础底板的弯矩为( )kNm/m。A115 B149 C168 D158（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 8.2
28、7-3 条计算=1.0m，a=1.0m，a 1(2-0.5)/20.75mp0400/2+2.02120/(2.01)240kPap=(2-a1)p0/1=1.25p0=300kPa12.某基坑长 30m，宽 20m，场地中自 015m 为砂层，渗透系数为 0.9m/d，地下水埋深为 2.0m，要求基坑水位降至地表下 7.0m，基坑远离地表水体及隔水边界，抽水井深 15m，自 2.0m 以下为过滤器，据建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)，该基坑涌水量为( )m 3/d。A200 B245 C300 D345（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据建筑基坑支护技术规程(JGJ 1
29、2099)附录 F 计算基坑等效半径r0=0.29(a+6)0.29(30+20)14.5m降水影响半径13.混凝土钻孔灌注桩桩径为 0.8m，混凝土保护层厚度为 50mm，桩的水平变形系数为 0.25m-1，桩长20m，桩顶入土深度为 1.0m，桩身配筋率为 0.60%，钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值为 10，桩顶轴向压力为 3000kN，混凝土抗拉强度为 1.1MPa。据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)，单桩水平承载力设计值为( )kN。(注：桩顶按自由端考虑)A113 B123 C135 D145（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第
30、 5.4.2.4 条计算 m2，ah=0.2520=54，v m=0.768d0.8md00.8-0.052=0.7m14.某基础下单桩为钻孔灌注桩，桩径为 800mm，桩长为 15m，桩顶人士深度为 2.0m,桩顶竖向力设计值为2200kN，桩侧极限阻力标准值为 2000kN，桩端极限阻力标准值为 1200kN。由于承载力验算不满足要求，改为扩底桩，扩底段高度为 2.0m，桩侧阻、端阻抗力分项系数均为 1.65，桩端土为砂土，则扩底端直径宜为( )mm。A896 B978 C1000 D1053（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.2 条计
31、算计算扩底后的极限侧阻力标准值Q sk(13/15)2000(13/15)=1733.3kN计算扩底后所需的极限端阻力标准值R( + )/NN- 1.652200-1733.31896.7kN计算桩端的极限端阻力 qpkqpk12004/(3.140.8 2)=2388.5kPa计算扩底端直径 D15.如图所示五桩正方形承台，承台容重为 20 kN/m3，作用于桩基承台顶面的竖向力设计值为 8000kN，平行于 x 轴及 y 轴的力矩分别为 600kNm 和 100kNm，承台埋深为 2.5m，据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)，桩顶竖向力的最大值为( )。（分数：2.00）A.B.C.
32、D.解析：根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.1.1 条计算G=LBd G=1.2442.520960kN16.某软塑黏性土场地采用高压喷射注浆法处理，正方形布桩，桩径为 0.6m，桩长为 12m，桩间距为2.0m，由桩周土的强度确定单桩承载力为 800kN，桩间土承载力特征值为 110kPa，桩间土承载力折减系数为 0.5，要求复合地基承载力不小于 240kPa，桩身强度 f cu不宜小于( )MPa。(据建筑地基处理技术规范(JCJ 792002)计算，桩身强度折减系数取 0.33)A5.2 B6.2 C7.2 D8.2（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：根据建筑地基处理
33、技术规范(JGJ 792002)第 9.2.5 条和第 11.2.3 条计算de1.13s1.132.02.26m17.某砂土场地采用砂石桩法处理，砂桩直径为 500mm，桩间距为 1.9m，正方形布桩，采用振动沉管法，考虑振动下沉密实作用的修正系数为 1.2，砂土的天然孔隙比为 0.9，最大孔隙比为 0.98，最小孔隙比为0.68，则处理后砂土的相对密度为( )。(按建筑地基处理技术规范(JCJ 792002)计算)A0.5 B0.65 C0.77 D0.90（分数：2.00）A.B.C. D.解析：根据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 8.2.2 条计算由公式其中 d=0.5
34、m；1.2；e 00.9；s1.9m代入计算得e10.7518.某黏性土场地采用 CFG 桩进行处理，桩径为 400mm，桩体竖向承载力特征值为 450kN，天然地基承载力特征值为 130kPa，桩间土承载力折减系数为 0.8，要求复合地基承载力达到 250kPa，CFG 桩面积置换率不宜小于( )。A4.2% B5.3% C6.0% D7.1%（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 9.2.5 条计算19.有一滑坡体体积为 10 000m3，滑体重度为 20 kN/m3。滑面倾角为 20，内摩擦角 =30，黏聚力c0。水平地震加速度。为
35、0.1g 时，用拟静力法计算稳定系数 Ks，其结果为( )。A1.4 B1.3 C1.2 D1.1（分数：2.00）A.B.C. D.解析：20，30，c0，a0.1gKsW(cosa-a/gsina)tan+c1/W(sina+a/gcosa)(cosa-a/gsina)tan/(sina+a/gcosa)(cos20-0.1sin20)tan30/(sin20+0.1cos20)0.522/0.4361.2020.如图所示，浅埋洞室半跨 b=3m，高 h8m，上覆松散体厚度 H=20m，容重 = 18kN/m 3，黏聚力 c0，内摩擦角 =20，用太沙基理论求 AB 面上的均布压力，其计算
36、结果为( )。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：计算 k1K1=tan2(45-/2)tantan 2(45-20/2)tan200.1785计算半宽 b1b1=b+htan(45-/2)=3+8tan(45-20/2)8.6m计算均布压力 qv21.现需设计一无黏性土的简单边坡，已知边坡高度为 10m，土的内摩擦角中 45，黏聚力 c0，当边坡坡角 为( )时，其安全系数 Fs1.3。A45 B41.4 C37.6 D22.8（分数：2.00）A.B.C. D.解析：无黏性土22.由两部分组成的土坡断面如图所示，假设破裂面为直线进行稳定性计算，已知坡高为 8m，边坡斜率为1:1，两种
37、土的重度均为 20kN/m 3，黏土的内聚力 c12kPa，内摩擦角 22，砂土内聚力c0，35，结构面的倾角 30，下列直线滑裂面对应的抗滑稳定安全系数最小的是( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 5.2.4 条计算当 a30时(取单位长度边坡进行计算)Ah1/sina=8/sin30=16m 223.如图，一重力式挡土墙底宽 b=4.0m，地基为砂土，如果单位长度墙的自重为 G 212kN，对墙趾力臂x0=1.8m，作用于墙背主动土压力垂直分量 Eaz=40kN，力臂 xf= 2.2m，水平分量 Eax=106kN，力臂zf
38、2.4m(在垂直、水平分量中均已包括水的侧压力)，墙前水位与基底相平，墙后填土中水位距基底3.0m，假定基底面以下水的扬压力为三角形分布，墙趾前被动土压力忽略不计，该墙绕墙趾倾覆的稳定安全系数最接近 ( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 10.2.4 条计算单位长度浮力的合力为 F据铁路路基支挡结构设计规范(TB 100252001)第 3.3.3 条计算单位长度浮力F60kN浮力 F 作用点距墙趾的距离x2.67m24.某地湿陷性黄土地基采用强夯法处理，拟采用圆底夯锤，质量 10t，落距 10m。已知梅纳公式的修正系数为 0.
39、5，则此强夯理加固深度最接近( )。A3.0m B3.5mC4.0m D5.0m（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：据港口工程地基规范(JTJ 25098)第 7.7.2 条计算25.调查确定泥石流中固体体积比为 60%，固体密度 2.710 3kg/m3，则该泥石流的流体密度(固液混合体的密度)为( )。A2.010 3kg/m3 B1.610 3kg/m3C1.510 3kg/m3 D1.110 3kg/m3（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据题意计算如下；26.某组原状土样室内垂直压力 p 与膨胀率 ep的关系如下表所示。按膨胀土地区建筑技术规范(GBJ 11287)计算
40、膨胀力 pc，其值为( )。(可用作图或插入法近似求得)试验次序膨胀率 ep垂直压力p/kpa1 8.0% 02 4.7% 253 1.4% 754 -0.6%125（分数：2.00）A.B.C. D.解析：按膨胀土地区建筑技术规范(GBJ 11287)计算(采用插值法)膨胀率为零时所对应的压力即为膨胀力 pc27.某滑坡需作支挡设计，根据勘察资料滑坡体分 3 个条块，如图、表所示，已知 c=10kPa，10，滑坡推力安全系数取 1.15，第三块滑体的下滑推力 F3为( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 6，4，3 条计算G1t
41、G 1sin 1500sin25211.3kN/mG1n=G1cos 1500cos25453.2kN/mG2t=G2sin 2=900sin10156.3kN/mG2nG 2cos 2=900co10=886.3kN/mG3t=G3sin 3=700sin22=262.2kN/mG3nG 3cos 3700cos22649.0kN/m 2=cos( 1- 2)-sin( 1- 2)tan=cos(25-10)-(25-10)tan10=0.920 3=cos( 2- 3)-sin( 2- 3)tan=cos(10-22)-(25-10)tan10=1.015F1= 1G1t-G1ntan-c
42、 1 1=1.15211.3-453.2tan10-1011.03=52.8kN/mF2=F1 2+ tG2t-G2ntan-c 2 2=52.80.920+1.15156.3-886.3tan10-1010.15-29.5kN/m第二块滑坡推力为负值，表示自该块以上滑坡稳定。计算 F3时，取 F2=0F3=F2 3+ 1G3t-G3ntan-c 3 30+1.15262.2-649.0tan10-1010.7979.2kN/m28.某建筑场地抗震设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度值为 0.20g，设计地震分组为第一组。场地地基土层的剪切波速如下表所示。按 50 年超越概率 63%考虑，阻
43、尼比为 0.05，结构基本自振周期为0.40s，则地震水平影响系数为( )。土层编号土层名称层底深度/m剪切波速vs/(m/s)1 填土 5.0 1202 淤泥 10.0 903 粉土 16.01804 卵石 20.04605 基岩 800A0.14 B0.16 C0.24 D0.90（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑抗震设计规范(GB 500112001)第 5.1.4 条、第 5.1.5 条、第 4.1.4 条、第 4.1.5 条、第 4.1.6 条计算vs4/vs3=460/1802.56取覆盖层厚度为 16m29.某 15 层建筑物筏板基础尺寸为 30m30m，埋深 6m
44、地基土由中密的中粗砂组成，基础底面以上土的有效重度为 19kN/m3，基础底面以下土的有效重度为 9kN/m3。地基承载力特征值 fak为 300kPa。在进行天然地基基础抗震验算时，地基抗震承载力 faE最接近( )。A390kPa B540kPa C840kPa D1090kPa（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 5.2.4 条修正承载力特征值 b3， d=4.4faf ak+ b(b-3)+ d m(d-0.5)300+39(6-3)+4.419(6-0.5)=840.8kPa据建筑抗震设计规范(GB 500112001)第
45、4.2.3 条计算调整后的地基抗震承载力查表 4.2.3 得 a=1.3faE= afa=1.3840.81093.04kPa30.某 7 层住宅楼采用天然地基，基础埋深在地面下 2m，地震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度值为0.1g，设计地震分组为第一组，场地典型地层条件如下表所示，拟建场地地下水位深度为 1.00m，根据建筑抗震设计规范(GB 500112001)计算场地液化指数，其值最接近( )。成因年代 土层编号 土名层底深度/m 剪切波速/(m/s)标准贯入试验点深度/m 标准贯入击数/(击/30cm)黏粒含量c1 粉质黏土 1.50 90 1.0 2 16%2 黏质粉土 3.
46、00140 2.5 4 12%Q43 粉砂 6.00160 45.5 57 2.0%1.5%Q3 4 细砂 11 3507.08.510.0 121015 0.5%1.0%2.0% 岩层 750A4.5 B7.0 C8.2 D9.6（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑抗震设计规范(GB 500112001)计算据第 4.3.3 条、第 4.3.4 条：第 2 层和第 4 层可判为不液化，N 06，判别深度为 15m液化点为 4.0m 和 5.5m 两点，土层及其权函数关系如下图所示。4.0m 标准贯入点代表的土层范围为自 3.0m 至(4+5.5)/24.75m，5.5m 标准贯入点代表的深度为自 4.75m至 6.0m，据第 4.3.5 条液化指数 ILE为
